Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

СНиП II-И.10-65

Подпорные стены гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

Заменен на СНиП II-55-79: Подпорные стены, судоходные шлюзы, рыбопропускные и рыбозащитные сооружения
Действие завершено 01.01.1980

Документ «Подпорные стены гидротехнических сооружений. Нормы проектирования» был заменен.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.01.1966
Добавлен в базу: 01.10.2014
Заверение срока действия: 01.01.1980
Статус документа на 2016: Неактуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

государственный комитет СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел И

Глава 10

ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СНиП И-И. 10-65

камней СМиП H-S'S-VS С <Pt.Oi.sc At ci л/ 7# СГ 3/. OS'. 49 ~    /949-' о. /■?

Москва — 1966

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II, раздел И
Глава 10
ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СНиП П-И. 10-65

Утверждены Государственным комитетом по делам строительства СССР 25 июня 1965 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1966

УДК 677.411 2 001.12(013.74)

Глава СНиП II-И. 10-65 «Подпорные стены гидротехнических сооружений. Нормы проектирования* разработана институтом Гидропроект имени С. Я. Жука Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР и Ленинградским отделением этого института при участии ВНИИГа им. Б. Е. Веденеева.

Ре д а кто р ы — канд. техн. наук В. И. Дышко (Госстрой СССР), инж. В. И. Станкевич (Гидропроект), канд. техн. наук С. А. Фрид (Ленгидропроект)

5-2-4

Пя.и I к*. 1965 г.. *. 3/1

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП 11-И.10-65

Подпорные стены гидротехнических сооружений.

Нормы проектировании

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование жестких подпорных стен гидротехнических сооружений, возводимых на естественных основаниях.

В случае проектирования подпорных стен на свайных, кессонных и тому подобных фундаментах настоящие нормы распространяются только на проектирование надфундаментных конструкций.

Примечания: 1. Настоящие нормы не распространяются на проектирование деревянных конструкций подпорных стен, а также подпорных стен сооружений железнодорожного и автодорожного транспорта.

2. Раздел 4 настоящих норм не распространяется на подпорные стены морских сооружений, возводимых без перемычек.

1.2.    При проектировании подпорных стен гидротехнических сооружений следует учитывать кроме требований данной главы СНиП требования других глав СНиП и нормативных документов, перечисленных в приложении 4.

1.3.    Подпорные стены, сооружаемые в районах сейсмических и Крайнего Севера, в зонах распространения вечномерзлых и про-садочных грунтов и карстовых образований, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству сооружений и их конструкций в перечисленных условиях.

1.4.    В настоящей главе СНиП рассматриваются жесткие подпорные стены, характеризуемые малыми по сравнению с размерами стен перемещениями, возникающими под действием приложенных к ней сил, и сохранением при деформациях практически плоской тыловой грани.

Подпорная стена рассматривается как конструкция абсолютно жесткая, практически неподвижная, если перемещения тыловой грани,

возникающие под действием расчетных сил, определяемые с учетом гибкости самой стены и податливости ее основания, равны или меньше Vsooo высоты рассматриваемой части стены от верха фундамента до расчетного сечения.

Подпорная стена рассматривается как конструкция конечной жесткости и проектируется с учетом ее перемещений, если перемещения тыловой грани стены, определенные с учетом гибкости самой стены и податливости ее основания, больше Vsooo высоты рассматриваемой части стены от верха фундамента до расчетного сечения (см. также п. 2.3.).

1.5.    Состав и объем материалов проекта по стадиям проектирования определяются инструкциями по разработке проектов и инженерным изысканиям для строительства.

1.6.    При сложных инженерно-геологических условиях основания подпорных стен или проектировании новых конструкций стен проектные решения должны быть дополнительно к требованиям настоящей главы СНиП обоснованы специальными разработками и исследованиями.

1.7.    При компоновке подпорных стен в составе сооружений узла должны быть рассмотрены возможность и целесообразность:

а)    полного или частичного совмещения подпорных стен с другими смежными сооружениями (например, устройство стен в виде открылков, стен, совмещаемых с устоями водоприемников, бетонных плотин или зданий ГЭС, и т. п.);

б)    устройства сопрягающих стен с распорными конструкциями;

в)    возведения стен и ввода их в эксплуатацию по очередям;

Внесены

Утверждены

Государственным производственным

Государственным комитетом

Срок введения

комитетом по энергетике

по делам строительства СССР

1 января 1966 г.

и электрификации СССР

25 июня 1965 г.

г) устройства ныряющих стен в примыкании к земляным насыпям.

1.8.    Материалы для подпорных стен следует выбирать с учетом видов материалов, применяемых для других основных сооружений строительства. При значительном объеме работ по стенам выбор материалов для них подлежит специальному обоснованию.

Бетон и бутовая кладка, а также материалы, из которых они выполняются, арматура и другие строительные материалы, применяемые для подпорных стен, должны удовлетворять требованиям глав I части СНиП, перечисленных в приложении 4, а также ГОСТ 4795-59 и ГОСТ 4797-64.

Примечание. В массивных бетонных подпорных стенах рекомендуется предусматривать зональное распределение бетона по проектным маркам.

1.9.    В случае агрессивности воды —среды для бетона, устанавливаемой по СН 249—63* (20J, проектные марки бетона, а также мероприятия по защите конструкций от коррозии назначаются с учетом требований глав СНиП I-B.3-62 (I], I-B.27-62 [6] и указаний других специальных нормативных документов по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии.

1.10.    Требования, предъявляемые к сборным железобетонным элементам для подпорных стен, определяются условиями их работы согласно требованиям глав СНиП I-B.5-62 (3] и I-B.5.2-62 [4].

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ПОДПОРНЫХ СТЕН

1.11.    Конструкции подпорных стен следует рассчитывать потрем предельным состояниям:

по несущей способности (по прочности и устойчивости);

но деформациям, если они ограничиваются условиями нормальной эксплуатации сооружения или расположенных на нем механизмов и устройств;

по трещи постой кости (по образованию или ограничению величины раскрытия трещин).

1.12.    Расчеты подпорных стен производятся для следующих расчетных случаев: эксплуатационного, строительного и ремонтного.

1.13.    Нагрузки и воздействия, действующие на подпорные стены, следует назначать согласно главам СНиП И И.1-62* [13] и П-И.2-62 [14].

Статические расчеты подпорных стен следует выполнять для двух сочетаний действую

щих на них нагрузок и воздействий: основного и особого.

К основным сочетаниям нагрузок и воздействий следует относить:

а)    собственный вес подпорной стены, грунтовых пригрузок и находящихся на ней постоянных устройств и нагрузок;

б)    давление грунта на подпорную стену и ее фундамент с учетом пригрузок, расположенных на поверхности грунта;

в)    давление воды на подпорную стену н ее фундамент при нормальном подпорном уровне;

г)    ледовые нагрузки и воздействия;

д)    давление фильтрационных вод при установившемся или регулярно повторяющемся неустановившемся режиме фильтрации при условии нормальной работы протнвофильтра-ционкых и дренажных устройств;

е)    волновые воздействия;

ж)    температурные воздействия, соответствующие изменениям среднемесячных температур окружающей среды среднего по температурным условиям года;

з)    нагрузки от транспортных средств, перегрузочных механизмов;

и)    нагрузки от судов — навал и швартовные.

К особым сочетаниям нагрузок и воздействий следует относить нагрузки и воздействия по пунктам «а», «б», «е», «з», а также:

к)    сейсмические воздействия;

л)    давление воды при форсированном подпорном уровне;

м)    давление фильтрационных вод, возникающее в результате нарушения нормальной работы дренажных устройств;

н)    температурные воздействия, соответствующие изменениям среднемесячных температур окружающей среды для года с наибольшей амплитудой годовых колебаний этих температур;

о)    нагрузки от судов — удар судна;

п)    ледовые нагрузки и воздействия катастрофической силы при подвижках и торошении льда (для морских гидротехнических сооружений).

Примечания: 1. При наличии обоснования ледовые нагрузки могут быть отнесены только к особому сочетанию или не учитываться вовсе.

2.    Нс разрешается учитывать в особом сочетании одновременное действие редко повторяющихся нагрузок, как. например, сейсмические силы и удар судна или сейсмические силы и давление льда при торошении и т. п.

3.    Расчетные сочетания нагрузок и воздействий в каждом из расчетных случаев устанавливаются в соот-

ветствии с практической возможностью одновременного их действия на сооружения.

4. Расчетные сочетания нагрузок и воздействий в период строительства и ремонта следует назначать с учетом принятого порядка производства работ и вызываемой им последовательности поэтапного возникновения напряженного состояния подпорной стены и се основания, а также обеспечения возможности наиболее интенсивного роста сооружения по высоте.

1.14.    Собственный вес подпорной стены следует определять по ее предварительно назначаемым геометрическим размерам и объемному весу материала с последующей проверкой по результатам расчета.

Объемный вес бетона (без воздухововлекающих и пластифицирующих добавок) допускается принимать на стадии проектного задания, а также для конструкций с небольшими объемами работ (на всех стадиях) 2,4 т/м3, железобетона —2,5 т/м3.

На стадии рабочих чертежей объемный вес бетона для конструкций, устойчивость которых обеспечивается в основном собственным весом, должен быть определен опытным путем в процессе исследований по подбору состава бетона. Объемный вес железобетона определяется как сумма объемного веса бетона и 0,7 веса арматуры, содержащейся в 1 м3 конструкции.

1.15.    Давление воды на грани подпорной стены определяется по закону гидростатики при объемном весе ее, равном 1 т/м3.

1.16.    Давление льда на речные сооружения определяется по СН 76—59 (21].

1.17.    Давление волны определяется по указаниям СН 92—60 (24] и СН 288—64 (18]. Для подпорных стен речных гидротехнических сооружений при расчете прочности и устойчивости разрешается принимать расчетную обеспеченность высоты волны 2%.

1.18.    Сейсмические воздействия определяются согласно указаниям главы СНиП П-А.12-62 [9], а также по другим специальным нормативным документам.

1.19.    Температурные воздействия на подпорные стены определяются, руководствуясь указаниями настоящей главы с учетом указаний СН 55—59 [23].

1.20.    Нагрузки от судов определяются по СН 144—60 (22].

1.21.    Давление грунта на подпорные стены определяется по указаниям раздела 2 настоящей главы СНиП.

1.22.    Фильтрационное давление воды на подошву и грани подпорной стены на нескальных грунтах определяется на основании филь

трационного расчета или методом электрогид-родинамических аналогий с учетом работы про-тивофильтрационных дренажных устройств.

Рис. 1. Эпюры противодавления при скальных основаниях подпорных стен

а — при отсутствии дренажа; б—при наличии дренажа

1.23. Давление воды на подошву фундамента (противодавление) подпорных стен на скальном основании при отсутствии дренажа основания (рис. 1, а) определяется по формуле U* ■“    ^ вэв=0,5агувВ(НыйКС — Нынн) +

+ а2чшВНы м„,    (1)

где ип — полное противодавление;

£/ф — фильтрационное противодавление;

С/ыш — взвешивающее противодавление;

02 — коэффициент площадной пористости, который рекомендуется принимать равным I; при наличии специального обоснования о зависимости величины 02 от напряженного состояния основания, его трещиноватости и других факторов величину аг можно назначать меньше единицы;

Yb — объемный вес воды;

В — ширина подпорной стены по подошве;

Ямин — минимальная глубина воды над подошвой фундамента стены у ее тыловой или лицевой грани;

//макс — максимальная глубина воды над подошвой фундамента стены у ее тыловой или лицевой грани.

1.24.    Давление воды на подошву фундаментной части подпорной стены на скальном основании при устройстве дренажа основания по схеме на рис. 1,6 определяется по формуле

(Л. = </ф + //»»«- 0.5а, Y.(//-*kc — //„ми) X

X (/+<*)+«, у. *//„. .    (2)

где I — расстояние от грани подпорной стены с наибольшей глубиной воды до линии дренажа;

aj — коэффициент в долях от (//макс~ —//мии), учитывающий действие дренажа основания. Рекомендуется принимать а| «=0,4.

При наличии цементационной завесы противодавление вычисляется по формуле

Uа *“ t/ф -f 1/,м = 0,5<ХаУв (//иаис //циш) X

Х(1' + а\В) + а2ушВНыяа,    (3)

где /'— расстояние от грани подпорной стены с наибольшей глубиной волы до оси цементационной завесы;

aj —коэффициент в долях от (Ямаис— —Я мин), учитывающий эффективность цементационной завесы. Рекомендуется принимать aj =0,5.

1.25.    Противодавление Ua для подпорных стен III и IV классов капитальности независимо от рода основания допускается определять по приближенным формулам исходя из линейного закона падения напора на отдельных участках подземного контура.

1.26.    При фильтрационном расчете подпорных стен обычно рассматривается плоская задача. При фильтрационном расчете стен I и II классов капитальности при отношении длины стен по фронту к ширине по подошве ме

нее 2,5 и для крайних секций таких подпорных стен рекомендуется рассматривать пространственную задачу.

2. ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА НА ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ

2.1.    Боковое давление грунта на подпорную стену следует определять в зависимости от величины и направления перемещения стены. При этом возможны три случая:

а)    стена перемешается в сторону от грунта;

б)    стена не перемешается по отношению к грунту, т. е. практически неподвижна;

в)    стена перемешается в сторону грунта.

Перемещения стен по отношению к грунту

могут быть обусловлены:

а)    деформацией основания стены;

б)    деформациями конструкции от приложенных к ней давления грунта и других внешних нагрузок, а также от температурных воздействий окружающей среды на подпорную стену.

2.2.    В зависимости от направления и величины перемещения подпорной стены различают три вида бокового давления грунта: активное, пассивное и давление грунта состояния покоя.

2.3.    Активное давление грунта £а определяется исходя из предположения об образовании призмы обрушения при достаточной для этого величине перемещения стены в сторону от грунта.

Пассивное давление грунта возникает при перемещении стены в сторону грунта как реактивное сопротивление грунта этому перемещению.

Пассивное давление грунта следует рассматривать двух видов:

пассивное давление грунта первого вида (пассивное давление с выпором) £па, определяемое исходя из предположения об образовании призмы выпора грунта при достаточной для этого величине перемещения стены в сторону грунта;

пассивное давление грунта второго вида (пассивное давление без выпора) £„. определяемое из условия перемещения подпорной стены в сторону грунта на величину, не достаточную для образования призмы выпора.

Давление грунта состояния покоя £0 возникает при практическом отсутствии перемещения стены в сторону от грунта или в сторону грунта, т. е. при практически неподвижных относительно грунта подпорных стенах.

Активное и пассивное давления грунта с

выпором соответствуют состояниям предельного равновесия грунта за стеной. В соответствии с этим для более точного определения этих давлений рекомендуется производить расчет по методам теории предельного равновесия (предельного напряженного состояния) грунта за стеной.

Этот метод следует применять в тех расчетных случаях, для которых имеются таблицы или графики для определения коэффициентов бокового давления грунта.

Примечания: I. Давление грунта состоянии покоя и пассивное давление грунта без выпора соответствуют представлению об упругом состоянии грунта за подпорной стеной как сплошной среды.

2. К практически неподвижным можно отнести, например, жесткие подпорные стены, расположенные на скальном основании или входящие в состав доковых конструкций, стены, имеющие неподатливые упоры (секции водосливных плотин и зданий гидроэлектростанций, являющиеся упорами для береговых сопрягающих устоев), удовлетворяющие условиям п. 1.4. В отдельных случаях расчетное давление грунта может определяться как активное в верхней, более гибкой части подпорной стены, и как давление грунта состояния покоя в нижней, более жесткой части стены.

Переход от одной эпюры давления грунта к другой производится в сечении стены, в котором перемещения стены под действием давления грунта состояния покоя становятся равными Vsooo высоты сечения над фундаментом.

2.4.    Расчетное давление грунта £ на грани подпорной стены может быть в зависимости от условий взаимодействия подпорной стены с грунтом равно: 1) активному давлению грунта £а или давлению грунта состояния покоя £0; 2) сумме активного и пассивного давлений грунта без выпора £* + £„; 3) пассивному давлению грунта с выпором £„,.

2.5.    Активное давление грунта на грани подпорных стен допускается, кроме случаев, указанных в п. 2.3, вычислять приближенным методом с использованием гипотезы об образовании в грунте плоской поверхности призмы обрушения (см. приложения 1А, Б, В, Г).

При определении активного давления грунта следует учитывать уклон тыловой грани стены, конфигурацию поверхности грунта, внешнюю пригрузку на грунт и конструктивные особенности подпорной стены и ее фундамента.

Активное давление на подпорные стены с большими уклонами тыловых граней, относимые к пологим подпорным стенам, допускается определять согласно приложению 1Б.

Активное давление грунта следует определять с учетом трения грунта о тыловую грань подпорной стены, отклоняющего равнодейст

вующую давления от нормали к тыловой грани на угол 6 = ф/2, кроме случаев, оговоренных в приложениях 1А, Б, В, Г.

Примечание. При специальном обосновании допускается не учитывать трение грунта о тыловую грань подпорной стены только при гладкой поверхности тыловой грани нли при малой величине угла внутреннего трения грунта.

2.6.    Активное давление связных грунтов следует вычислять с учетом сил сцепления грунта.

Примечания: I. В расчетах устойчивости для подпорных стен высотой 5 м и менее и для верхних участков стен высотой более 5 м величина удельного сцепления грунта, учитываемая в расчетах, должна приниматься с учетом возможности неполного проявления сил сцепления грунта.

2. В случае возможности резкого снижения сцепления связных грунтов вследствие физико-химических воздействий на грунт в процессе строительства и эксплуатации допускается сцепление в расчетах не учитывать.

2.7.    Давление грунта состояния покоя допускается определять согласно приложению

2.8.    Пассивное давление грунта без выпора £„ следует вычислять с учетом перемещения стены в сторону грунта, возникающего от приложенных к ней внешних сил: давления воды на лицевую грань, навала судна, давления льда и т. д., а также температурных воздействий, возникающих при изменении температуры окружающей среды.

2.9.    Пассивное давление грунта без выпора £„ следует определять с учетом величины и характера перемещения стены, в зависимости от податливости основания и гибкости самой стены. Пассивное давление грунта £п допускается определять, руководствуясь указаниями приложения 1Ж-

Примечание. Для подпорных стен III и IV классов капитальности высотой меиее 10 м пассивное давление грунта без выпора Е„ в расчетах разрешается не учитывать.

2.10.    В расчетах устойчивости подпорных стен, возводимых на нескальном основании, следует учитывать пассивное давление грунта с выпором £п ■ с лицевой стороны, обусловленное перемещением стены в сторону лицевой грани, которое рекомендуется вычислять:

а) при заглублении стен в основание на

аср

величину, равную или менее 0,2 ~~ (°ср — сред-

У об

нес давление по подошве фундаментной плиты) — приближенным методом (см. приложение 1 Д). В этом случае коэффициент бокового давления рекомендуется принимать равным I'l

6) при заглублении стен в основание более 0,2—— методами, основанными на решении

Уоб

задачи теории предельного равновесия (например. графоаналитическим методом).

2.11.    Пассивное давление связных грунтов с выпором допускается вычислять с учетом сил сцепления грунта.

Примечание. Удельное сцепление грунта с, учитываемое в расчетах, принимают, руководствуясь указаниями п. 2.6 настоящей главы.

2.12.    Физико-механические характеристики грунта, необходимые для вычисления давления грунта на подпорные стены (объемный вес Уоб. угол внутреннего трения <р и удельное сцепление с у тыловой и лицевой граней), определяются опытным путем.

Учитываемый в расчете объемный вес грунта в состоянии естественной влажности у0« и ниже уровня воды ут следует определять по формулам:

Уоб- У(1-А»(1 +*'гр);    (4)

Ував = (У — У*) (I — Р) >    (5)

где у— удельный вес скелета грунта;

р — пористость (отношение объема пор к полному объему грунта); у, — объемный вес воды;

Uf;rp — весовая влажность (отношение веса воды к весу скелета грунта).

Объемный вес грунта ниже уровня грунтовых под следует принимать во взвешенном состоянии.

Примечания: I. На стадии проектного задания для подпорных стен всех классов капитальности и на стадии рабочих чертежей для стен III и IV классов капитальности при небольшой их протяженности (порядка до 10 м) в случае отсутствия опытных данных физчко-механические характеристики грунтов засыпки \ов. ф и с допускается принимать по табл. 8 приложения 3 или по данным аналогов.

2. При назначении фпзнко-мсханичсеких характеристик грунтов засыпок в строительный период следует учитывать условия и методы производства работ.

3. РАСЧЕТЫ ПОДПОРНЫХ СТЕН

3.1. Расчеты подпорных стен следует выполнять на I м длины стены, если отношение длины по фронту к ширине по подошве более 3, и в тех случаях, когда габариты стен, физико-механические характеристики грунтов основания и грунтов за стеной, а также нагрузки и воздействия постоянны на всем их протяжении.

Если отношение длины подпорной стены по фронту к ее ширине по подошве меньше 3 или

если по длине стены меняются ее габариты, физико-механические характеристики грунтов в основании и за стеной или нагрузки и воздействия (например, навал судна, швартовные усилия), расчеты таких подпорных стен следует выполнять для секции стены в целом (по пространственной схеме). При этом расчете действующие на подпорную стену усилия н геометрические характеристики конструкции (площадь основания, моменты инерции сечений и т. д.) определяются для секции стены п целом, а расчет несущей способности конструкции и основания следует выполнять с учетом возможной пространственной работы конструкции.

Примечание. Во всех случаях рекомендуется выделять участки подпорных стен, удовлетворяющие условиям расчета на 1 м длины, как более простого, и только на остальных участках рекомендуется выполнять расчеты по более сложной пространственной схеме.

3.2.    Расчеты по первому предельному состоянию— несущей способности (по прочности и устойчивости) — и по третьему предельному состоянию — по образованию или раскрытию трещин— следует выполнять на наиболее невыгодные, но возможные сочетания нагрузок и силовых воздействий, возникающий как в период эксплуатации, ремонта, так и в процессе строительства, в соответствии с указаниями пп. 1.12 и 1.13.

Расчеты по второму предельному состоянию—по деформациям—следует выполнять для сочетания нагрузок, отвечающих условиям работы подпорной стены или находящихся на них устройств, по которым устанавливается ограничение деформаций (осадок, перекосов) подпорных стен.

Примечания: I. При принятой последовательности возведения размеры подпорной стены не следует, как правило, увеличивать по расчету для строительного случаи по сравнению с расчетом для эксплуатационного случая.

2. При расчетах по всем трем предельным состояниям. за исключением случаев, предусмотренных п. 3.8. давление грунта на тыловую грань подпорной стены следует определять с учетом направления и величины ее перемещений (согласно п. 2.4).

РАСЧЕТЫ УСТОПЧИВОСТИ

3.3.    Подпорные стены на нескальном основании следует рассчитывать на устойчивость по схемам:

а)    плоского сдвига;

б)    сдвига с частью грунтового основания (смешанный сдвиг и глубинный сдвиг).

Расчеты устойчивости подпорных стен на нескальных основаниях производятся по главе СНиП П-Б.3-62 [I 1J.

Подпорные стены на скальном основании следует рассчитывать на устойчивость по схеме плоского сдвига по указаниям пп. 3.9—3.11.

Примечания: 1. В зависимости от конструкции фундаментной плиты подпорной стены и инженерно-геологических условий в основании расчеты устойчивости по схеме плоского сдвига производятся по плоскости подошвы плиты, по плоскости подошвы зуба и, кроме того, по поверхности грунтового прослоя в основании, если последний характеризуется меньшей величиной коэффициента сдвига по сравнению с коэффициентом сдвига в плоскости подошвы сооружения.

2. Для подпорных стен, имеющих надежный упор с лицевой стороны, исключается необходимость рассчитывать их по устойчивости на сдвиг по плоскости. Однако для таких подпорных стен сохраняется требование о местной и обшей несущей способности основания. Степень надежности упора устанавливается соответствующими расчетами.

3.4. Степень устойчивости подпорных стен на сдвиг определяется коэффициентами запаса, устанавливающими, во сколько раз следовало бы увеличить внешние усилия, действующие на стену, чтобы привести сооружение в состояние предельного равновесия.

В расчетах устойчивости должны обеспечиваться коэффициенты запаса не менее величин. указанных о табл. I.

Таблица 1 Коэффициенты запаса устойчивости на сдвиг

Сочетания воздействий и нагрузок

Коэффициент запаса устойчивости при классе капитальности подпорных стен

I

111

IV

Основные .......

1.3

1.2

1,15

1.1

Особые ....... •

1.1

1.1

1,05

1.05

3.5. Подпорные стены, расположенные на нескальном основании, следует рассчитывать по схеме плоского сдвига при однородных и неоднородных основаниях из песчаных, крупнообломочных и глинистых грунтов, для которых, согласно п. 3.2 главы СНиП Н-Б.3-62 [11], коэффициент консолидации Д > 1 • 107 см2/год н коэффициент сдвига tg\|? > 0,45, при удовлетворении условия

где

N.

< _?ЯР_ = £

ДУоб    дУо6

(6)

Б — безразмерная величина, зависящая от угла внутреннего трения грунта <р и, в случае глинистых грунтов, также

от удельного сцепления грунта с; эта величина определяется на основе экспериментальных данных, при отсутствии которых можно принять

Омане — максимальная величина нормального напряжения (давления) по подошве стены; опр —предельная величина среднего нормального напряжения (давления) грунта по подошве стены, при превышении которой исключается возможность сдвига по плоскости.

Примечания: 1. Указания настоящего пункта относятся к подпорным стенам, имеющим плоские подошвы. горизонтальные или наклонные, или неглубокий зуб (высота зуба нс более 0,2 ширины подошвы).

2.    Указания п. 3.5 не учитываются в тех случаях, когда глубинная форма деформации сдвига определяется особенностями подземного контура стен (например, при наличии зуба глубиной более 0.2 ширины подошвы).

3.    При подтоплении основания величина объемного веса грунта Уобв формуле (6) принимается равной объемному весу взвешенного в воде грунта

3.6.    При нескальных основаниях, не удовлетворяющих условиям п. 3.5, расчеты общей устойчивости подпорных стен следует выполнять по схеме смешанного или глубинного сдвига независимо от конфигурации подошвы стены. Расчеты допускается выполнять исходя из возможности образования круглоцилин-дрическнх поверхностей скольжения или поверхностей скольжения, отличных от круглоцилиндрических, если это отличие определяется геологическим строением основания. Для однородных оснований расчеты рекомендуется выполнять также по методам теории предельного равновесия, используя, например, методику, приведенную в приложении к главе СНиП П-Б.3-62 [11]. В этом случае за расчетный коэффициент запаса устойчивости принимается наименьший по величине из ряда коэффициентов, определенных для нескольких поверхностей сдвига.

Примечания: I. При всех расчетах устойчивости по схеме глубинного сдвига физико-механические характеристики грунтов основания следует определять аналогично указаниям, приведенным в п. 2.12.

2. Объемный вес грунта уов при подтоплении основания следует принимать как для взвешенного в воде грунта у»»-

3.7.    При неоднородных основаниях во всех случаях, нс предусмотренных в п. 3.5, расчеты устойчивости подпорных стен рекомендуется

2-2565

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ