Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

ГОСТ Р 54164-2010

Стекло и изделия из него. Методы определения оптических характеристик. Определение световых и солнечных характеристик

Предлагаем прочесть документ: Стекло и изделия из него. Методы определения оптических характеристик. Определение световых и солнечных характеристик. Если у Вас есть информация, что документ «ГОСТ Р 54164-2010» не является актуальным, просим написать об этом в редакцию сайта.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.07.2012
Заверение срока действия: 01.04.2016
21.12.2010 Утвержден Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии
Издан Стандартинформ
Разработан ТК 41 Стекло
Статус документа на 2016: Актуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫМ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

ГОСТР 54164

2010 (ИСО 9050:2003)


Стекло и изделия из него

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОПТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

Определение световых и солнечных характеристик

ISO 9050:2003

Glass in building — Determination of light transmittance, solar direct transmittance, total solar energy transmittance, ultraviolet transmittance and related glazing

factors

(MOD)

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2012

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения»

Сведения о стандарте

1    ПОДГОТОВЛЕН Открытым акционерным обществом «Институт стекла» на основе собственного аутентичного перевода на русский язык стандарта, указанного в пункте 4

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК41 «Стекло»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 21 декабря 2010 г. № 923-ст

4    Настоящий стандартявляетсямодифицированным поотношению к международному стандарту ИСО 9050:2003 «Стекло в строительстве — Определение коэффициентов пропускания света, прямого солнечного пропускания, общего пропускания солнечной энергии, ультрафиолетового пропускания и соответствующие параметры остекления» (ISO 9050:2003 «Glass in building — Determination of light transmittance, solar direct transmittance, total solar energy transmittance, ultraviolet transmittance and related glazing factors») путем изменения отдельных фраз (слов, значений показателей, ссылок), которые выделены в тексте курсивом. При этом в него не включены ссылки на ИСО 9845-1:1992, ИСО 10291:1994, ИСО 10526:1999/MК0S005:1998, ИСО/МКО 10527:1991, МК013.3:1995 примененного международного стандарта, которые нецелесообразно применять в российской национальной стандартизации в связи с тем, что их отсутствие не влияет на содержание настоящего стандарта и не создает затруднений в его применении.

Внесение указанных технических отклонений направлено на учет особенностей объекта стандартизации, характерных для Российской Федерации, и целесообразности использования ссылочных национальных стандартов вместо ссылочных международных стандартов.

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ Р 1.5 (пункт 3.5)

5    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок— в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». Вслучаепересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

© Стандартинформ, 2012

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

1    Область применения...................................................1

2    Нормативные ссылки..................................................1

3    Определение световых и солнечных характеристик...............................2

3.1    Общие положения..................................................2

3.2    Проведение оптических измерений.......................................2

3.3    Коэффициент пропускания света........................................3

3.4    Коэффициент отражения света.........................................4

3.5    Коэффициент общего пропускания солнечной энергии (солнечный фактор).............5

3.6    Коэффициент УФ-пропускания.........................................10

3.7    Коэффициент МКО вредного воздействия..................................11

3.8    Коэффициент вредного воздействия на кожу................................11

3.9    Цветопередача...................................................11

4    Контрольные значения.................................................11

5    Протокол испытаний..................................................12

Приложение А (обязательное) Методы расчета..................................16

Библиография........................................................19

ГОСТ Р 54164-2010 (ИСО 9050:2003)

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Стекло и изделия из него МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОПТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК Определение световых и солнечных характеристик

Glass and glass products. Optical characteristics determination methods. Determination of luminous and solar

characteristics

Дата введения — 2012—07—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает методы определения световых и солнечных характеристик остекления зданий, сооружений, средств транспорта, а также различных видов стекла и изделий из него. Значения этих характеристик могут служить основой для расчетов уровня освещенности, обогрева и вентиляции помещений и для сравнительной оценки различных типов остекления.

Настоящий стандарт распространяется на обычное и солнцезащитное (поглощающее или отражающее солнечное излучение) остекление, применяемое для остекления световых проемов. Приведены соответствующие формулы для одинарного, двойного и тройного остекления. Кроме того, установлены общие методы расчета для остекления, состоящего из большего количества слоев.

Положения настоящего стандарта применимы ко всем прозрачным материалам. Исключение составляют расчеты коэффициента вторичной теплопередачи и коэффициента общего пропускания солнечной энергии для материалов, обладающих значительным пропусканием в диапазоне длин волн, соответствующем тепловому излучению (от 5 до 50 мкм), таких как некоторые виды листовых полимеров.

Примечание — Для многослойного остекления, включающего элементы со светорассеивающими свойствами, могут использоваться более детализированные методы расчета по [9]. Методы расчета для дневного света приведены в [1].

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 54165—201в(ИСО 10293:1997) Стекло и изделия из него. Методы определения тепловых характеристик. Метод определения сопротивления теплопередаче (ИСО 10293:1997 «Стекло в строительстве. Определение коэффициента теплопередачи U в стационарном режиме для многослойного остекления. Метод измерения теплового потока», MOD)

ГОСТ Р 54166-2010 (ЕН 673:1997) Стекло и изделия из него. Методы определения тепловых характеристик. Метод расчета сопротивления теплопередаче (ИСО 10292:1994 «Стекло в строительстве. Расчеткоэффициента теплопередачии в стационарном режиме для многослойного остекления», NEQ)

ГОСТ Р 54168-2010 Стекло и изделия из него. Методы определения тепловых характеристик. Определение коэффициента эмиссии

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стан-

Издание официальное

дартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Определение световых и солнечных характеристик

3.1    Общие положения

Световые и солнечные характеристики остекления определяют при квазипараллелы-юм, почти нормальном падении излучения. При проведении измерения угол между осыю потока излучения, падающего на образец, и нормалью к его поверхности должен быть не более 10°. Угол между осыю и любым лучом потока излучения не должен превышать 5° (см. [2]).

Основными характеристиками являются:

-    спектральный коэффициент пропускания т(А), спектральный коэффициент наружного отражения ро(А)испектральныйкоэффициентвнутреннегоотражения рДА) вдиапазонедлинволнот300до2500нм;

- коэффициент пропускания света xv, коэффициент наружного отражения света р^о и коэффициент внутреннего отражения света pvi для стандартного источника света Dю;

-    коэффициент прямого пропускания солнечной энергии те и коэффициент прямого отражения солнечной энергии pe;

-    коэффициент общего пропускания солнечной энергии (солнечный фактор) g;

-    коэффициент пропускания ультрафиолетового излучения (далее — коэффициентУФ-пропуска-ния) tuv;

-    общий индекс цветопередачи Ra.

При определении значения характеристики для стекла другой толщины (в случае стекла без покрытия) или для другого стекла, на которое нанесено такое же покрытие, его можно получить расчетным путем (см. приложение А).

Если нет дополнительных указаний, основные характеристики следует определять при стандартных условиях, приведенных в 3.3—3.7. При использовании нестандартных условий, приведенных в разделе 4, эти условия должны быть указаны.

При расчете основных характеристик многослойного остекления следует использовать спектральные данные по каждому слою остекления, а не интегральные значения.

3.2    Проведение оптических измерений

Оптические измерения коэффициентов пропускания и отражения требуют особой тщательности и больших экспериментальных навыков, чтобы обеспечить погрешность определения коэффициентов пропускания и отражения не более + 0,01.

В промышленных спектрофотометрах (с интегрирующими сферами или без них) имеется ряд источников погрешности при измерениях коэффициентов пропускания и отражения листовых строительных стекол.

Калибровку шкалы длин волн и линейность фотометрической шкалы промышленных спектрофотометров необходимо периодически проверять с помощью эталонов, полученных в метрологических лабораториях.

Шкалу длин волн калибруют путем проведения измерений на стеклянных пластинах или растворах с относительно узкими полосами поглощения при определенных длинах волн; линейность фотометрической шкалы проверяют с помощью нейтральных фильтров с определенным уровнем пропускания.

Для измерения коэффициентов отражения следует использовать эталоны с отражающими свойствами (т. е. уровнем отражения и соотношением рассеянного и прямого отражения), близкими к испытуемым образцам.

Толстые образцы (например, многослойное стекло или стеклопакеты) могут изменять оптический путь луча прибора по сравнению с оптическим путем в воздухе, поэтому луч, прошедший через образец, может попадать на область детектора, отличающуюся по чувствительности.

Подобный источник погрешности возникает при работе с клиновидными образцами, искажающими прошедшие (отраженные) лучи. Рекомендуется проверять сходимость результатов путем проведения повторных измерений после поворота образца.

Кроме того, при измерении коэффициентов отражения листы стекла вызывают боковой сдвиг луча, отраженного от второй поверхности, приводя к потерям отражения (что особенно заметно в случае толстых и/или клиновидных образцов). Этот источник погрешности следует принимать во внимание, в особенности при измерении коэффициентов отражения со стороны без покрытия. Чтобы определить количественно и скорректировать систематические ошибки, рекомендуется использовать отражающие эталоны примерно той же толщины, что и у измеряемых образцов.

Измерение коэффициентов пропускания и отражения рассеивающих образцов (или образцов, имеющих заметную долю рассеяния, или клиновидных образцов) следует проводить с использованием интегрирующих сфер, размеры которых позволяют собрать все рассеянное прошедшее или отраженное излучение. Сфера должна иметь соответствующий диаметр, а ее внутренняя поверхность должна быть покрыта материалом с высоким коэффициентом рассеянного отражения, чтобы обеспечить необходимую многократность отражений. Какуказано выше, следует использовать эталоны с характеристиками, близкими к испытуемым образцам.

Если на кривой пропускания или отражения, зарегистрированной спектрофотометром, отмечается высокий уровень шумов в некотором диапазоне, значения характеристик в этом диапазоне получают после сглаживания шумов.

В настоящем стандарте указанные требования не рассматриваются в деталях. Дополнительные сведения изложены в [3], где приведена полная и подробная информация по проведению оптических измерений.

3.3 Коэффициент пропускания света

Коэффициент пропускания света iv остекления определяют по формуле

780 нм £т( l)DxV( Х)АХ

_ Х=380нм    (1)

V 780нм    ,

2 DV( Х)АХ Х_380 нм

где DХ — относительное спектральное распределение мощности источника света D65; т(Х) — спектральный коэффициент пропускания остекления;

V(X) — спектральная эффективность освещения для дневного зрения, характеризующая стандартного наблюдателя для фотометрии;

АХ — интервал длин волн.

В таблице 1 приведены значения DХV(Х)AХ для интервала длин волн 10 нм. Таблица составлена таким образом, что 2DXV(A)АХ_ 1.

Спектральный коэффициент пропускания т(Х) многослойного остекления следует рассчитывать по спектральным характеристикам отдельных слоев. Допускается проведение измерений на нерассеивающих многослойных изделиях с применением интегрирующей сферы. Эти измерения могут быть выполнены после уменьшения промежутков при условиях, позволяющих собрать все прошедшие лучи (см. 3.2).

Расчет спектрального коэффициента пропускания т(Х) проводят с использованием таких методов, как алгебраические преобразования, способом, указанным в [4], или рекурсивными способами (например, в соответствии с [5]). Может быть использован любой алгоритм, обеспечивающий получение правильного результата.

Для расчетов спектрального коэффициента пропускания т(Х) и спектрального коэффициента отражения (см. 3.4) применяют следующие обозначения спектральных коэффициентов пропускания и отражения отдельных слоев остекления:

т-| (Х) — спектральный коэффициент пропускания наружного (первого) листа;

Т2(Х) — спектральный коэффициент пропускания второго листа;

тп(Х) — спектральный коэффициент пропускания n-го (внутреннего) листа (например, для тройного остекления п _ 3);

р1 (Х) — спектральный коэффициент отражения наружного (первого) листа, измеренный в направлении падающего излучения;

р 1 (Х) — спектральный коэффициент отражения наружного (первого) листа, измеренный в направлении, противоположном падающему излучению;

Р2(Х) — спектральный коэффициент отражения второго листа, измеренный в направлении падающего излучения;

Р2(Х) — спектральный коэффициент отражения второго листа, измеренный в направлении, противоположном падающему излучению;

рп(Х) — спектральный коэффициент отражения n-го (внутреннего) листа, измеренный в направлении падающего излучения;

Рп(Х) — спектральный коэффициент отражения n-го (внутреннего) листа, измеренный в направлении, противоположном падающему излучению.

Для расчета спектрального коэффициента пропускания т(Х), являющегося функцией спектральных характеристик отдельных слоев остекления, применяют следующие формулы:

a)    для двойного остекления

Т(Х) _ ти(Х)т2) ,    (2)

1-Р1 (Х)Р2( Х)

b)    для тройного остекления

Т(Х)  _т1)т2)т3)__(3)

[1-Р1 (Х)Р2( Х)][1“Р2( Х)Р3(Х)]    2( Х)Р1 (Х)Р3( Х)

Для расчета т(Х) по спектральным характеристикам отдельных слоев многослойного остекления, состоящего более чем из трех слоев, существуют формулы, аналогичные (2) и (3). Поскольку эти формулы очень сложны, здесь они не приводятся.

Расчет т(Х) для остекления, состоящего из пяти слоев, в соответствии с методами, изложенными в настоящем стандарте, может быть проведен следующим образом:

-    сначала первые три слоя рассматривают кактройное остекление и рассчитывают спектральные характеристики этой комбинации;

-    далее такой же расчет проводят для двух оставшихся слоев как для двойного остекления;

-    затем рассчитывают т(Х) для пятислойного остекления, рассматривая его как двойное остекление, состоящее из ранее рассмотренных тройного и двойного остеклений.

3.4 Коэффициент отражения света

3.4.1 Коэффициент наружного отражения света

Коэффициент наружного отражения света р¥ о остекления определяют по формуле

780нм 2р0( x)DxV( Х)АХ _ Х=380нм    (4)

Р^, о    780 нм    ,    V    '

2 DxV( Х)АХ Х=380нм

где Ро(Х) — спектральный коэффициент наружного отражения остекления;

Dx, V(X), АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3.

Расчет спектрального коэффициента наружного отражения Ро(Х) многослойного остекления проводят с использованием методов, указанных в 3.3 для расчета спектрального коэффициента пропускания т(Х).

Для расчета спектрального коэффициента наружного отражения Ро(Х), являющегося функцией спектральных характеристик отдельных слоев остекления, применяют следующие формулы:

а) для двойного остекления

2'X'-    (5)

Ро(Х) _ Р1(Х) + 11 (Х)Р2(Х) , о 1    1-Р1 (Х)Р2( X)

1-Р1(Х)Р2( Х)

b) для тройного остекления:

Р (X) _ Р (X) + т12(Х)Р2(Х)[1-Р2(Х)Р3(Х)] + т12(Х)т2(Х)Р3(Х)    (6)

о    1    [1-Р1 (Х)Р2( X)] ■ [1-Р2(Х)Р3(Х)]-т2(Х)Р1(Х)Р3(Х).

Для расчета Ро(Х) по спектральным характеристикам отдельных слоев многослойного остекления, состоящего более чем из трех слоев, существуют формулы, аналогичные (5) и (6). Поскольку эти формулы очень сложны, здесь они не приводятся.

Расчет Ро(Х) для остекления, состоящего из пяти слоев, может быть проведен способом, описанным в 3.3.

3.4.2 Коэффициент внутреннего отражения света

Коэффициент внутреннего отражения света рv остекления определяют по формуле

780нм 2р i (X)DxV( Х)АХ

_ Х=380нм    (7)

Р^, I    780 нм    ,

2 DxV( Х)АХ Х=380нм

где р,(Х) — спектральный коэффициент внутреннего отражения остекления;

Dx, V(X), АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3.

Расчет спектрального коэффициента внутреннего отражения р,(Х) многослойного остекления проводят с использованием методов, указанных в 3.3 для расчета спектрального коэффициента пропускания т(Х).

Для расчета спектрального коэффициента внутреннего отражения р,(Х), являющегося функцией спектральных характеристик отдельных слоев остекления, применяют следующие формулы:

а) для двойного остекления

Т 2( Х)Р1(Х) 1-р1(Х)Р2( Х)

(8)

Р,(Х) = Р2(Х)

b) для тройного остекления

Р,(Х) = Р' 3(Х) +

Т 2( Х)Р'(Х)[1-Р2( Х)Р1(Х)] + Т 2( Х)т 2( Х)Р1(Х)

(9)

[1-Р3( Х)Р2( Х)][1-Р2( Х)Р1(Х)] -Т 2( Х)Р3( Х)Р'(Х)


Для расчета р,- (Х) по спектральным характеристикам отдельных слоев многослойного остекления, состоящего более чем из трех слоев, существуют формулы, аналогичные (8) и (9). Поскольку эти формулы очень сложны, здесь они не приводятся.

Расчетр,(Х) для остекления, состоящего из пяти слоев, может быть проведен способом, описанным

в 3.3.

3.5 Коэффициент общего пропускания солнечной энергии (солнечный фактор)

3.5.1    Общие положения

Коэффициент общего пропускания солнечной энергии g представляет собой сумму коэффициента прямого пропускания солнечной энергии те и коэффициента вторичной теплопередачи внутрь помещения qj (см. 3.5.3 и 3.5.6), характеризующего теплопередачу за счет конвекции и длинноволнового инфракрасного излучения части солнечной энергии, которая была поглощена остеклением:

g = Те + qj-    (10)

3.5.2    Разделение потока солнечного излучения

Поток солнечного излучения, падающий на единицу площади фе, делится на три части (см. рисунок 1):

-    прошедшая часть те фе;

-    отраженная часть ре фе;

-    поглощенная часть ае фе,

где те — коэффициент прямого пропускания солнечной энергии (см. 3.5.3); ре — коэффициент прямого отражения солнечной энергии (см. 3.5.4); ае — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии (см. 3.5.5).

1 2

Рисунок 1 — Разделение потока солнечного излучения для двойного остекления


ре = 0,38; qe = 0,17; те = 0,41; q , = 0,04 (следовательно, g = 0,45)

1 — наружный лист; 2 — второй (внутренний) лист; 3 — падающий поток излучения

Указанные три характеристики связаны между собой соотношением

те + Ре + ae _ 1

Поглощенная часть ае фе затем делится на две части: qiфе и qe фе, представляющие собой количество энергии, переданное, соответственно, внутрь и наружу:

(12)

ае _ qj + qe,

где qj — коэффициент вторичной теплопередачи внутрь помещения; qe — коэффициент вторичной теплопередачи наружу.

3.5.3 Коэффициент прямого пропускания солнечной энергии

Коэффициент прямого пропускания солнечной энергии те остекления определяют по формуле

2500нм

е 2500нм

2 SxAX

Х=300нм

(13)

где Sx — относительное спектральное распределение солнечного излучения; т(Х) — спектральный коэффициент пропускания остекления;

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 2.

Относительное спектральное распределение Sx, используемое для расчета коэффициента прямого пропускания солнечной энергии те, выбрано из общих данных по солнечному излучению. Соответствующие значения SXAX приведены в таблице 2. Таблица составлена так, что sSХАХ_ 1.

Спектральный коэффициент пропускания т(Х)многослойного остекления рассчитывают в соответствии с 3.3.

Примечание — В отличие от реальной ситуации для упрощения всегда исходят из предположения, что солнечное излучение падает на стекло в виде луча и практически нормально к поверхности. В случае наклонного падения излучения коэффициенты прямого пропускания солнечной энергии и общего пропускания солнечной энергии будут несколько меньше. Солнцезащитный эффект становится значительнее при наклонном освещении.

3.5.4 Коэффициент прямого отражения солнечной энергии

Коэффициент прямого отражения солнечной энергии ре остекления определяют по формуле

2500нм

2ро( Х)^АХ

(14)

_ Х=300нм

Ре 2500нм

2 SxAX

Х=300нм

где Sx — относительное спектральное распределение солнечного излучения (см. 3.5.3); ро(Х) — спектральный коэффициент наружного отражения остекления;

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 2.

Спектральный коэффициент наружного отражения ро(Х) многослойного остекления рассчитывают в соответствии с 3.4.1.

3.5.5    Коэффициент прямого поглощения солнечной энергии

Коэффициент прямого поглощения солнечной энергии ае рассчитывают по уравнению (11).

3.5.6    Коэффициент вторичной теплопередачи внутрь помещения

3.5.6.1 Граничные условия

Для расчета коэффициента вторичной теплопередачи внутрь помещения qj необходимо знать коэффициенты внешнего he и внутреннего hjтеплообмена. Эти величины зависят в основном от расположения остекления, скорости ветра, наружной и внутренней температуры и температуры двух внешних поверхностей остекления.

Поскольку целью настоящего стандарта является предоставление базовой информации о характеристиках остекления, для упрощения приняты следующие стандартные условия:

- положение остекления: вертикальное;

-    наружная поверхность: скорость ветра примерно 4 м/с, откорректированный коэффициент эмиссии 0,837;

-    внутренняя поверхность: естественная конвекция, нормальная излучательная способность;

-    воздушные промежутки не вентилируются.

Для этих стандартных усредненных условий получены следующие стандартные значения he и h. he = 23 Вт/(м1 • K);

hi = f 36 + -44^ ] Вт/(м2 • K),

Q837

где Б/ — откорректированный коэффициент эмиссии внутренней поверхности (для натрий-каль-ций-силикатного стекла б/ = 0,837 и h/ =8 Вт/(м2 • K)).

Откорректированный коэффициент эмиссии определяют по ГОСТР 54168.

Если в соответствии с особыми требованиями применяют другие граничные условия, они должны быть указаны в протоколе испытаний.

Значения Б/ менее 0,837 (обусловленные наличием на поверхности стекла покрытия с более высоким коэффициентом отражения в дальней инфракрасной области) принимают в расчет только при условии отсутствия конденсации на поверхности с покрытием.

3.5.6.2 Одинарное остекление

Коэффициент вторичной теплопередачи внутрь помещения q/ одинарного остекления определяют по формуле

]Ъ_    (15)

qi

aa

he + h /

где ae — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии по 3.5.2; he и hj — коэффициенты внешнего и внутреннего теплообмена по3.5.6.1.

3.5.6.3 Двойное остекление

Коэффициент вторичной теплопередачи внутрь помещения q/ двойного остекления определяют по формуле

(16)

a e1 + a e 2 +a e2

he

A

q

f \ 1    1    1

-H--H—

h    he    A

Ve

где ae1 — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии наружного (первого) листа в двойном остеклении;

ae2 — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии второго листа в двойном остеклении; A — термическое пропускание между наружной и внутренней поверхностями двойного остекления (см. рисунок2), Вт/(м2 • К); he, h/ — коэффициенты внешнего и внутреннего теплообмена по 3.5.6.1.

1 2

Т ЬА)S

=300нм I    1 Р1(А)р2(А) J

Коэффициенты ае1 и ае2 определяют по формулам

2500нм

I    ГУ А 1Л 1Тл I А    A I I

а ДА.


_ А=300нм I    '    j    M7t

ae1    2500 нм    ’    (    )

X 5аДА

А=300нм

25Нм I a2(A)ti(А) )0 Д1    (18)

_ А=300нм {1-Р1 (А)Р 2(А) Г ае2    2500 нм    ’

X 5аДА

А=300 нм

где Т1(А), т 2(A), Р1 (А), р1(А), Р2(А) — по 3.3;

а1(А) — спектральный коэффициент прямого поглощения наружного листа, измеренный в направлении падающего излучения, определяемый по формуле

а1(А)_1- Т1(А)- р 1(A),    (19)

а1(А) — спектральный коэффициент прямого поглощения наружного листа, измеренный в направле-нии,противоположном падающему излучению, определяемый по формуле

а'1 (А) _ 1 - т1 (А) - р1(А),    (20)

а2(А) — спектральный коэффициент прямого поглощения второго листа, измеренный в направлении падающего излучения, определяемый по формуле

а2(А) _ 1 - Т2(А) - Р2(А),    (21)

ДА и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 2.

Термическое пропускание Л определяют при разности температур поперек образца ДТ _ 15 °С и средней температуре образца 10 °С расчетным методом по ГОСТ Р 54166 или методом измерения теплового потока по ГОСТ Р 54165. Рекомендуется применять расчетный метод.

Если в соответствии с особыми требованиями для определения термического пропускания Л устанавливают другую разность температур поперек образца ДТ и/или другую среднюю температуру образца, это должно быть указано в протоколе испытаний (см. раздел 4).

3.5.6.4 Многослойное остекление с количеством слоев n >2

Коэффициент вторичной теплопередачи внутрь помещения q,• многослойного остекления, состоящего более чем из двух слоев, определяют по формуле

аe1 + аe2 + ае3 + •••+аen . аe2 + ае3 + •••+аen . аe3 +••• + аen .    .    аen    (22)

q _    he    Л12    Л23    Л(n-1)n

qi    11111 ,

1---1---1---. . • • .--

hi he Л12 Л23    Л( n-1) n

где ае1 — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии наружного (первого) листа n-слойного остекления;

ае2 — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии второго листа n-слойного остекления;

а^ — коэффициент прямого поглощения солнечной энергии n-го (внутреннего) листа n-слойного остекления;

he, hi — коэффициенты внешнего и внутреннего теплообмена по 3.5.6.1;

Л12 — термическое пропускание между наружной поверхностью наружного (первого) листа и центром второго листа (см. рисунок 3);

Л23 — термическое пропускание между центром второго листа и центромтретьеголиста(см. рисунок 3);

Л(П _1)n — термическое пропускание между центром (n - 1)-го листа и внутренней поверхностью n-го (внутреннего) листа (см. рисунок 3).

Примечание — Для тройного остекления лист 3 соответствует листу п.


4

In


t


v(n-1)п


1 — лист 1; 2 — лист 2; 3 — лист 3; 4 — лист (п - 1); 5 — лист п; 6 — внешнее пространство; 7 — внутреннее пространство Рисунок 3 — Термическое пропускание Л^, Л23,..., A(n-i)n

Термическое пропускание Л12, Л23, ..., Л(п - 1)п определяют повторением процедуры расчета по ГОСТ Р 54166.

Расчет коэффициентов прямого поглощения солнечной энергии ае1, ае2,---, аеп проводят с использованием методов, указанных в 3.5.6.3.

Расчет коэффициентов прямого поглощения солнечной энергии остекления, состоящего из п компонентов, включает (п -1) этапов.

a)    Первый этап

Определяют спектральные характеристики элемента остекления, состоящего из (п -1 )слоев: 2,3, ..., п, — в соответствии с 3.3 и 3.4.1. Затем этот элемент комбинируют с первым (наружным) листом как двойное остекление. Определяют ае1 по (17).

b)    Второй этап

Определяют спектральные характеристики элемента остекления, состоящего из (п-2)слоев: 3,..., п, — и спектральные характеристики двойного остекления, состоящего из листов 1 и 2. Затем эти элементы комбинируют как двойное остекление, для которого определяют сумму ае1 + ае2 по (17) и, зная значение ае1 из первого этапа, получают ае2. Такую процедуру повторяют до последнего (п -1 )-гоэтапа.

c)    (п -1)-йэтап

Определяют спектральные характеристики элемента остекления, состоящего из (п -1) слоев: 1, 2,..., (п -1). Затем этот элемент комбинируют с п-м (внутренним) листом как двойное остекление. Сумму ае1, ае2,..,ае(п - 1) определяют по (17) и, зная из предыдущих этапов значения ае1, ае2,.., ае(п ^^определяют ае(п - 1). Определяют аеп по (18).

Коэффициенты поглощения солнечной энергии ае1, ае2 и ае3, являющиеся функциями спектральных характеристик отдельных слоев тройного остекления, определяют по формулам:

2500нм

I

Х=300нм


а (Х) | ^(Х)а1 (Х)Р2(Х)[1-Р2(Х)Р3(Х)] + ^1(Х)Т2(Х)а1 (Х)Р3(Х) S ДХ1    [1-Р1 (^)Р2( X)] ■ [1-р2(Х)р3(Х)]-т2(^)Р1(х)Р3(^)    SX


(23)


ае1


2500нм

I

Х=300нм


i1( х)а 2( х)[1-р2( х)Р3( х)] + ~ч( Х)т 2( Х)а2( Х)Р3( Х) L [1-Р1(Х)Р2( Х)Г [1-р2( Х)Р3( X)] -т 2( Х)Р1(Х)Р3( Х)


2500нм

I

Х=300нм


дх


(24)


ае2 =


2500нм

I SхДX

Х=300нм


25Ш°нм Г    тi(X)T2(X)aз(Х)    j

М    /\    \~    /\    \1    М    /Ч    \~    /Ч    \1    _2/л \ f /л \ /л \

S хАХ

[1-Р'1(Х)Р2(Х)]'[1 -Р2(Х)Р3(Х)] -то(Х)Р1(Х)Р3)

Х=300нм

ае3 =

2500нм

Z S хАХ

Х=300нм

где Ti (X), Т2(Х), Т3(Х), pi (Х), р'i (Х), Р2(Х), Р2(Х), Р3(Х) — по 3.3; ai(X), a'i(X), а2(Х) — по3.5.6.3;

а'2(Х) — спектральный коэффициент прямого поглощения второго листа, измеренный в направлении, противоположном падающему излучению, определяемый по формуле

а'2(Х) = 1 - Т2(Х)- р'2(х);    (26)

а3(Х) — спектральный коэффициент прямого поглощения третьего листа, измеренный в направлении падающего излучения, определяемый по формуле

а3(Х) = 1- Т3(Х)- Р3(Х);    (27)

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 2.

Формулы для расчета коэффициентов прямого поглощения солнечной энергии ае1, ае2, ..., аеп, являющихся функциями отдельных слоев остекления, состоящего более чем из трех слоев, очень сложны и поэтому здесь не приводятся.

3.5.7    Общее пропускание солнечной энергии

Общее количество солнечной энергии, прошедшее в помещение через единицу площади остекления фе/, определяют по формуле

Фе/ = Фе^    (28)

где фе — поток солнечного излучения, падающий на единицу площади;

g — коэффициент общего пропускания солнечной энергии остекления.

Значения фе указаны в соответствующих таблицах метеорологической литературы.

3.5.8    Дополнительная теплопередача

Если температура в помещении Т/ отличается от наружной температуры Т0,топомимо фе/ происходит дополнительная передача тепла. Этот дополнительный тепловой поток qz определяют по формуле

qz = U(T0 - T),    (29)

где U — коэффициент теплопередачи остекления, определяемый по ГОСТ Р 54166 или ГОСТ Р 54165.

3.6 КоэффициентУФ-пропускания

Коэффициент УФ-пропускания остекления представляет собой долю прошедшего через остекление солнечного излучения в диапазоне длин волн от 300 до 380 нм (диапазон УФ-В от 300 до 315 нм, диапазон УФ-А от 315 до 380 нм). Относительное спектральное распределение Sx, используемое для расчета коэффициента УФ-пропускания, выбрано из общих данных по солнечному излучению, что соответствует данным, используемым для расчета коэффициента прямого пропускания солнечной энергии (см. 3.5.3). В таблице 3 приведены значения SXAX для интервала длин волн 5 нм вУФ-диапазоне. Таблица составлена так, что ESХАХ = 1 для всегоУФ-диапазона.

Коэффициент УФ-пропускания iUVопределяют по формуле

380 нм ZT( X)SxAX

Х=300нм    (30)

TUV =^3Шм-,    (30)

Z SxAX Х=300нм

где Sx — относительное спектральное распределение УФ-излучения; т(х) — спектральный коэффициент пропускания остекления (см. 3.3);

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 3.

Такое усреднение распространяется на весь определяемый УФ-диапазон солнечного спектра. Это может не соотноситься с вредным воздействием солнечного излучения на материалы и кожу.

3.7    Коэффициент МКО вредного воздействия

Коэффициент МКО вредного воздействия idf (см. [6]) определяют по формулам:

600нм

ZT( Х)сх^АХ

_ Х=300нм    (31)

Xdf    600нм    ,    (    )

Z СХ^АХ

Х=300нм

Cx = е-0012(Х в нанометрах),    (32)

где Sx — относительное спектральное распределение солнечного излучения;

т(Х) — спектральный коэффициент пропускания остекления (см. 3.3);

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 4.

В таблице 4 приведены значения CxS^X. Таблица составлена так, что ECXSХАХ = 1 для диапазона длин волн от 300 до 600 нм.

Такое усреднение распространяется на УФ-диапазон и часть видимого диапазона солнечного спектра, которые могут оказывать вредное воздействие на материалы.

3.8    Коэффициент вредного воздействия на кожу

Коэффициент вредного воздействия на кожу Fsd (см. [7]) определяют по формуле

400 нм

ZT( ХАХ

F = Х=300нм__(33)

' sd 400нм    '    4    '

Z Ех^АХ

Х=300нм

где Sx — относительное спектральное распределение солнечного излучения;

Ex — спектр эритемного действия по МКО;

т(Х) — спектральный коэффициент пропускания остекления (см.3.3);

АХ и способ суммирования — в соответствии с 3.3, за исключением того, что данные следует выбирать при длинах волн, указанных в таблице 5.

Втаблице5приведенызначения E XS ХАХ. Таблица составлена так, что EE XS ХАХ= 1 для диапазона длин волн от 300 до 400 нм.

Такое усреднение распространяется на УФ-диапазон и часть видимого диапазона солнечного спектра, которые могут оказывать вредное воздействие на кожу.

3.9    Цветопередача

Цветопередачу прошедшего через остекление света характеризуют общим индексом цветопередачи Ra. Ra рассчитывают по методу определения цвета, утвержденному Международной комиссией по освещению (МКО) в качестве рекомендуемого метода определения цветопередачи источников света, который также можно использовать для определения изменений дневного света.

Для определения общего индекса цветопередачи остекления при пропускании света Ra используют стандартный источник света D65 и относительное спектральное распределение DXx(X), соответствующее источнику света, при котором определяют общий индекс цветопередачи Ra, где

Dx — спектральное распределение мощности D65;

т(Х) — спектральный коэффициент пропускания остекления (см. 3.3).

После значения Ra в скобках следует указывать обозначение источника света D65, например, Ra = 90 (D65).

Максимально возможное значение Ra равно 100. Это значение может быть достигнуто, если спектральный коэффициент пропускания остекления постоянен во всем видимом диапазоне. В осветительной технике значения общего индекса цветопередачи Ra > 90 характеризуют очень хорошую, а Ra >80 — хорошую передачу цвета.

4 Контрольные значения

Характеристики по настоящему стандарту следует определять в соответствии с 3.5.6.1, где представлены четко определенные усредненные граничные условия. Таким образом получают базовую информацию о характеристиках остекления и возможность сравнения различных видов продукции.

В некоторых случаях при специальных требованиях к продукции характеристики по настоящему стандарту могут быть определены при других граничных условиях:

-    стандартные значения коэффициентов внешнего и внутреннего теплообмена (см. 3.5.6.1) могут быть заменены другими значениями;

-    для определения термического пропускания Л (см. 3.5.6.3 и 3.5.6.4) стандартные значения (т. е. средняя температура образца 10 °С и разность температур поперек образца АТ =15 °C) могут быть заменены другими значениями.

Если стандартные условия, приведенные в 3.5.6.1, изменены, какуказано выше, в протоколе испытаний это необходимо отметить и указать, как именно.

5 Протокол испытаний

Протокол испытаний должен содержать следующую информацию:

-    значения определяемых характеристик;

-    количество и толщину листов стекла в остеклении;

-    тип и положение листов (для многослойного остекления), обозначенных как наружный лист, второй лист и т. д.;

-    позицию покрытия (покрытий) (для стекла с покрытием), с обозначением поверхностей листов 1, 2, 3 и т. д., начиная от наружной поверхности наружного листа;

-    тип оборудования, применяемогодляоптическихизмерений(суказанием,еслииспользовались, приставки для измерения коэффициентов отражения или интегрирующей сферы и эталонов для измерений в отражении);

-    граничные условия, если они отличаются от стандартных значений (см. раздел 4).

Общий индекс цветопередачи Ra должен быть выражен двумя значащими цифрами, остальные характеристики — числами с двумя знаками после запятой.

Таблица 1 — Нормализованное относительное спектральное распределение DxV(X)AX

X, нм

DXV(X)AX-102

X, нм

DxV(X)AX- 102

380

0

590

6,3306

390

0,0005

600

5,3542

400

0,0030

610

4,2491

410

0,0103

620

3,1502

420

0,0352

630

2,0812

430

0,0948

640

1,3810

440

0,2274

650

0,8070

450

0,4192

660

0,4612

460

0,6663

670

0,2485

470

0,9850

680

0,1255

480

1,5189

690

0,0536

490

2,1336

700

0,0276

500

3,3491

710

0,0146

510

5,1393

720

0,0057

520

7,0523

730

0,0035

530

8,7990

740

0,0021

540

9,4427

750

0,0008

550

9,8077

760

0,0001

560

9,4306

770

0,0000

570

8,6891

780

0,0000

580

7,8994

Нормализованное относительное спектральное распределение DX источника света D65, умноженное на спектральную эффективность освещения V(X) и на интервал длин волн АХ. Значения, приведенные в таблице, рассчитаны по правилу трапеции._

X, нм

вХДХ

X, нм

БхДХ

300

0

680

0,012838

305

0,000057

690

0,011788

310

0,000236

700

0,012453

315

0,000554

710

0,012798

320

0,000916

720

0,010589

325

0,001309

730

0,011233

330

0,001914

740

0,012175

335

0,002018

750

0,012181

340

0,002189

760

0,009515

345

0,002260

770

0,010479

350

0,002445

780

0,011381

355

0,002555

790

0,011262

360

0,002683

800

0,028718

365

0,003020

850

0,048240

370

0,003359

900

0,040297

375

0,003509

950

0,021384

380

0,003600

1000

0,036097

385

0,003529

1050

0,034110

390

0,003551

1100

0,018861

395

0,004294

1150

0,013228

400

0,007812

1200

0,022551

410

0,011638

1250

0,023376

420

0,011877

1300

0,017756

430

0,011347

1350

0,003743

440

0,013246

1400

0,000741

450

0,015343

1450

0,003792

460

0,016166

1500

0,009693

470

0,016178

1550

0,013693

480

0,016402

1600

0,012203

490

0,015794

1650

0,010615

500

0,015801

1700

0,007256

510

0,015973

1750

0,007183

520

0,015357

1800

0,002157

530

0,015867

1850

0,000398

540

0,015827

1900

0,000082

550

0,015844

1950

0,001087

560

0,015590

2000

0,003024

570

0,015256

2050

0,003988

580

0,014745

2100

0,004229

590

0,014330

2150

0,004142

600

0,014663

2200

0,003690

610

0,015030

2250

0,003592

620

0,014859

2300

0,003436

630

0,014622

2350

0,003163

640

0,014526

2400

0,002233

650

0,014445

2450

0,001202

660

0,014313

2500

0,000475

670

0,014023

Нормализованное относительное спектральное распределение общего солнечного излучения (прямого и рассеянного) SX для воздушной массы 1,5, умноженное на интервал длин волн ДХ. Значения, приведенные в таблице, рассчитаны по правилу трапеции.

А, нм

S АДА

А, нм

S АДА

300

0

345

0,073326

305

0,001859

350

0,079330

310

0,007665

355

0,082894

315

0,017961

360

0,087039

320

0,029732

365

0,097963

325

0,042466

370

0,108987

330

0,062108

375

0,113837

335

0,065462

380

0,058351

340

0,071020

Нормализованное относительное спектральное распределение УФ-части общего спектра солнечного излучения (прямого и рассеянного) SA для воздушной массы 1,5, умноженное на интервал длин волн ДА,. Значения, приведенные в таблице, рассчитаны по правилу трапеции.

Таблица 4 — Коэффициенты нормализованного относительного спектрального распределения для расчета коэффициента МКО вредного воздействия

А, нм

CAS АДА

А, нм

CXSАДА

300

0

410

0,057799

305

0,001003

420

0,052317

310

0,003896

430

0,044328

315

0,008597

440

0,045896

320

0,013402

450

0,047150

325

0,018028

460

0,044062

330

0,024831

470

0,039108

335

0,024648

480

0,035167

340

0,025183

490

0,030034

345

0,024487

500

0,026650

350

0,024949

510

0,023893

355

0,024551

520

0,020373

360

0,024278

530

0,018671

365

0,025734

540

0,016517

370

0,026962

550

0,014665

375

0,026522

560

0,012799

380

0,025624

570

0,011108

385

0,023656

580

0,009522

390

0,022418

590

0,008208

395

0,025529

600

0,003695

400

0,043742

Нормализованное относительное спектральное распределение УФ-диапазона и части видимого диапазона общего спектра солнечного излучения (прямого и рассеянного) SA для воздушной массы 1,5, умноженное на интервал длин волн ДА и на коэффициент МКО вредного воздействия (см. [6]). Значения, приведенные в таблице, рассчитаны по правилу трапеции.

X, нм

E XS ХДХ

300

0

305

0,168176

310

0,230555

315

0,187429

320

0,102699

325

0,050895

330

0,034134

335

0,030432

340

0,027729

345

0,024094

350

0,021930

355

0,019298

360

0,017028

365

0,016157

370

0,015108

375

0,013298

380

0,011471

385

0,009440

390

0,008009

395

0,008165

400

0,003953

Нормализованное относительное спектральное распределение УФ-диапазона и части видимого диапазона общего спектра солнечного излучения (прямого и рассеянного) SX для воздушной массы 1,5, умноженное на интервал длин волн ДХ и на спектр эритемного действия по МКО (см. [7]). Значения, приведенные в таблице, рассчитаны по правилу трапеции.

Приложение А (обязательное)

Методы расчета

А.1 Методы расчета спектральных коэффициентов пропускания и отражения пластины стекла без покрытия толщиной у по измеренному спектральному коэффициенту пропускания пластины стекла толщиной х

Если известны спектральный коэффициент пропускания тх(Х) пластины стекла толщиной х и коэффициент преломления этого стекла г|(Х)(для натрий-кальций-силикатного стекла см. [8]), то спектральный коэффициент пропускания для толщины у определяют по формуле

(.)_[1_Ps(Х)] тi,y(Х)    (А.1)

Ту    _ 1-P2(Х)т2у(X) ’

где ps(X) — коэффициент отражения на границе воздух — стекло, определяемый по формуле

2

л( X) -1

(A.2)

Ps ):

,Л(X) +1_

т, y(X) — коэффициент внутреннего пропускания пластины стекла толщиной у, определяемый по формуле

у

т/, у (X) _ [т/, x (X)] x ,    (A.3)

где т/ x(X) — коэффициент внутреннего пропускания пластины стекла толщиной х, определяемый по измеренному спектральному коэффициенту пропускания этой пластины по формуле

1

т (X) _ [(1-Ps(X))4 + 4p2(X)tX(X)]2 -[1-ps(X)]2    (A.4)

u x    2p2(X)tx(X)

Подобным образом рассчитывают спектральный коэффициент отражения для толщины у по формуле

m „X [1-Ps (X)]2 т 2у (X) |

ру (Х> = ps (X) |1+<«>

Пример

Пластина зеленого стекла толщиной 3,0 мм согласно измерениям имеет при 550 нм спектральный коэффициент пропускания 0,83 и коэффициент преломления 1,525. Требуется рассчитать коэффициент пропускания такого же стекла толщиной 5 мм.

Решение x = 3,00; хх = 0,83;

Л = 1,525; у = 5,00;

по (А.2) определяют ps = 0,0432;

по (А.4) определяют х, x = 0,9053;

по (А.3) определяют х, у = 0,8472;

по (А.1) определяют ху = 0,7766, округляют до 0,78;

по (А.5) определяют ру = 0,0717, округляют до 0,07.

A.2 Методы расчета спектральных коэффициентов пропускания и отражения пластины стекпа толщиной у с покрытием по спектральным коэффициентам пропускания и отражения пластины другого стекпа толщиной х, имеющей такое же покрытие той же толщины

А.2.1 В приведенных ниже формулах применены следующие обозначения фотометрических характеристик покрытия в системе воздух — покрытие — стекло (см. рисунок А.1):

^(X)— спектральный коэффициент отражения покрытия для луча, падающего на покрытие со стороны воздуха;

r2(X) — спектральный коэффициент отражения покрытия для луча, падающего на покрытие со стороны стекла;

tc(X) — спектральный коэффициент пропускания системы воздух — покрытие — стекло.

Значения этих характеристик рассчитывают по предварительно измеренным спектральным характеристикам ps(X) и тДХ) образца стекла, на которое нанесено покрытие, и по следующим измеренным характеристикам:

Pi(X) — спектральный коэффициент отражения стекпа с покрытием, измеренный в направлении воздух — покрытие — стекло;

P2M — спектральный коэффициент отражения стекпа с покрытием, измеренный в направлении воздух — стекло — покрытие;

т(Х) — спектральный коэффициент пропускания стекпа с покрытием.

1 2

1 — покрытие; 2 — пластина стекла; 3 — направление воздух — покрытие; 4 — воздух; 5 — направление;

стекло — покрытие — воздух

Рисунок А.1 — Иллюстрация обозначений Л|, r2, tc

Применяют следующие формулы:

ri(l)=Pi(X)-psD^,    (А-в)

(X) _ р. (Х) ~tp, (Х),    (A.7)

2    D( X)t2( X)

tc(X) = Т( X)[1~Ps (X)],    (A.8)

С    D( X)t , (X)

где D(X) =    ps(X)[p2(X) -    ps(X)] + [1 - ps(X)]2,    (А.9)

ps(X) и t,(X), характеризующие исходное стекло, — в соответствии с А.1.

А.2.2 По характеристикам системы воздух — покрытие — стекло можно рассчитать спектральные характеристики другого стекпа с таким же покрытием и с таким же коэффициентом преломления (см. [8]).

Применяют следующие формулы

p1    (X) = r1 (X) + ps (X)t2( X)T 2( X),    (А.10)

D'(X)

л.(X )[1

p2(X) = ps(X)

+ r2( X)[1~ps(X)]2 T 2( X)    (А.11)

D'(X)

T(X) _ [1~ps(x)]ti(X)tc(X)    (А.12)

T( )    D'(X)    ,

где D’(X) = 1 - ps(X)r2(X)i2(X),    (А.13)

тДХ)и ps(X) — соответственно коэффициент внутреннего пропускания и коэффициент отражения на границе воздух — стекло другого стекпа с покрытием.

Пример

Отражающее покрытие нанесено на бесцветное стекло толщиной 6,00 мм. При длине волны 550 нм такое стекло с покрытием имеет следующие оптические характеристики:

-    коэффициент пропускания т = 0,377;

-    коэффициент отражения, измеренный со стороны покрытия р1 = 0,345;

-    коэффициент отражения, измеренный со стороны без покрытия р2 = 0,283.

Каковы характеристики зеленого стекла толщиной 4 мм с таким же покрытием? Предполагается, что бесцветное и зеленое стекло имеют одинаковый коэффициент преломления ^ = 1,525.

Решение

Прежде чем применить формулы (А.6—А.9), следует рассчитать коэффициент внутреннего пропускания Tj бесцветного стекла толщиной 6,00 мм.

Учитывая, что коэффициент пропускания бесцветного стекла толщиной x = 6,00 мм тх = 0,894 по (А.2, А.4), определяют:

Tj = 0,9749 для бесцветного стекла толщиной 6,00 мм; по (А.9) определяют    D = 0,9258;

по (А.6) определяют    r1 =0,3384;

по (А.7) определяют    r2 = 0,2725;

по (А.8) определяют    tc = 0,3997.

Для применения формул (А.10—А.13) требуется знать коэффициент внутреннего пропускания зеленого стекла толщиной 4 мм.

В соответствии с примером, приведенным в А.1, по (А.3) получают следующее значение:

Tj = (0,9053)4/3 = 0,8758;

по (А.13) определяют    D' = 0,9910;

по (А.10) определяют    р1 = 0,3437, округляют до 0,34;

по (А.11) определяют    р2 = 0,2363, округляют до 0,24;

по (А.12) определяют    т = 0,3379, округляют до 0,34.

Библиография

[1]    МКО№16(Б-3.2):1970    Дневной свет

CIE No. 16 (E-3.2):1970    Daylight

[2]    МКО № 38:1977    Радиометрические и фотометрические характеристики материалов и их измерение

CIE No. 38:1977    Radiometric and photometric characteristics of materials and their measurements

[3]    МКО № 130:1998    Практический метод измерения коэффициентов отражения и пропускания

CIE No. 130:1998    Practical method for the measurement of reflectance and transmittance

[4]    Эдвардс Д.К. Солнечная энергия, 19,1977, с. 401—402 Edwards D.K. Solar Energy, 19,1977, pp. 401—402

[5]    Рубин М., Фон-Ротки К., Пауэлс Р. Оконная оптика. Солнечная энергия, 62,1998, с. 149—161 Rubin M., von Rottkay Kand Powles R. Window Optics. Solar Energy, 62,1998, pp. 149—161

[6]    МКО № 89/3:1990    О негативном воздействии оптического излучения на музейные экспонаты

CIE No. 89/3:1990    On the Deterioration of Exhibited Muzeum Objects by Optical Radiation

[7]    Маккинли А.Ф., Дифай Б.Д. Стандартный активный спектр ультрафиолетового излучения, вызывающий эритему кожи человека. Журнал МКО, 6,1987, с. 17—22

McKinlay A.F. and Diffey, B.L. A Refference Action Spectrum for Ultraviolet induced Erythema in Human Skin. CIE-Journal, 6,1987, pp. 17—22

[8]    Рубин М. Оптические свойства натрий-кальций-силикатных стекол. Солнечная энергия, 12,1985, с. 275—288 Rubin M. Optical properties of soda lime silicate glasses. Solar Energy Materials, 12,1985, pp. 275—288

[9]    ИСО 15099    Тепловые характеристики окон, дверей и затеняющих устройств —Детализирован

ные методы расчета.

ISO 15099    Thermal performance of windows, doors and shading devices — Detailed calculations

УДК 666.151:006.354    ОКС    81.040.20    И19

Ключевые слова: стекло и изделия из него, методы определения, оптические характеристики, свет, солнечная энергия, ультрафиолетовое излучение

Редактор В.А. Бучумова Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор М.И. Першина Компьютерная верстка А.Н. Золотаревой

Сдано в набор 15.02.2012. Подписано в печать 26.03.2012. Формат 60 х 84^.    Гарнитура Ариал.

Усл. печ. л. 2,79. Уч.-изд. л. 2,40. Тираж 106 экз.    Зак. 249.

ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ», 123995 Москва, Гранатный пер., 4. www.gostinfo.ruinfo@gostinfo.ru Набрано во ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» на ПЭВМ.

Отпечатано в филиале ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» — тип. «Московский печатник», 105062 Москва, Лялин пер., 6.

1

Рисунок 2 — Термическое пропускание A

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ