Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

СН 238-73

Указания по проектированию гидротехнических туннелей

Заменен на СНиП 2.06.09-84: Туннели гидротехнические
Действие завершено 01.07.1985
Заменяет СН 238-63

Документ «Указания по проектированию гидротехнических туннелей» был заменен.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.07.1974
Добавлен в базу: 01.09.2013
Заверение срока действия: 01.07.1985
29.12.1973 Утвержден Госстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)
Разработан Гидропроект им. С.Я. Жука
Разработан ГрузНИИЭГС Минэнерго СССР
Разработан Оргэнергострой
Разработан СКБ Мосгидросталь
Издан Стройиздат
Статус документа на 2016: Неактуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ

ТУННЕЛЕЙ

СН 238-73

снаП £.06.09-ку пост & m II /у. ил ч БОТ Л-ssc. to.

Моек»* 1974

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ

ТУННЕЛЕЙ

СН 238-73

Утверждены

Государственным комитетом Совета Министоов СССР

по делам строительства    рив

29 декабре 1973 г.    и ^    ^

л/с/лб от ле. е>¥. *9 сс~ё/- о/.ео - zcr»mt

Si

Москва

Стройиздат 1974

УДК 627Л42.001 2(0М.Л)

«Указания по проектированию гидротехнических туннелей» (СН 238-73) разработаны институтами «Орг-энергострой» я «Гидропроект» ям. С. Я. Жука с участием Грузинского научно-исследовательского института энергетики и гидротехнических сооружений (Груз-НИИЭГС) и СКБ «Мосгидросталь» треста «Гидромонтаж» Минэнерго СССР.

С введением в действие «Указаний по проектированию гидротехнических туннелей» (СН 238-73) с ] июля 1974 г. утрачивают силу СН 238-63.

Редакторы: ннж. Е. А. Троицкий (Госстрой СССР), канд. техн. наук В. В. Рукин (Оргэнергострой Минэнерго СССР), д-р техн. наук В. М. Мостков, канд. техн. наук А. Н. Мордовина н ннж. Г. П. Янчевская (Гидроироект ям. С. Я. Жука Минэнерго СССР)

У    Инструкт.-нормат.,    11    avia.    —    3—74

047(0l>-7i

© Стройиздат, 1974

Г осударственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Строительные нормы

СН 238-73

Указания по проектированию гидротехнических туннелей

Взамен

СН 238-63

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие Указания должны соблюдаться при проектировании гидротехнических туннелей, входящих в состав гидроэлектростанций, мелиоративных систем и систем водоснабжения.

Примечания- 1. При проектировании гидротехнических туннелей, в том числе предназначенных для строительства в сейсмических районах, в северной строительно-климатической зоне, в условиях просадочных, набухающих и вечномерзлых грунтов, должны соблюдаться также нормы и правила, предусмотренные другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

2. При проектировании других подземных гидротехнических сооружений (зданий гидроэлектростанций, уравнительных резервуаров, шахтных водосбросов и т. п) допускается пользоваться требованиями настоящих Указаний при надлежащем обосновании.

1.2.    Классы гидротехнических туннелей, входящих в состав сооружений гидроэлектростанций и мелиоративных систем, должны устанавливаться по общесоюзным строительным нормам и правилам соответственно на проектирование речных гидротехнических сооружений и мелиоративных систем; классы гидротехнических туннелей, предназначенных для систем водоснабжения, должны соответствовать категориям надежности подачи воды, устанавливаемым общесоюзными строительными нормами и правилами по проектированию водоснабжения.

Внесены

Утверждены

Министерством

Государственным комитетом

Срок

энергетики

Совета Министров СССР

введения

и электрификации

по делам строительства

I июля 1974 г.

СССР

29 декабря 1973 г.

I* (0.75) Зак. 356

3

1.3.    Гидротехнические туннели в зависимости от назначения относятся к основным, второстепенным и временным сооружениям. К основным сооружениям относятся туннели, предназначенные для постоянного пропуска воды при эксплуатации гидроэлектростанций, мелиоративных систем и систем водоснабжения;

к второстепенным — туннели, предназначенные для периодического пропуска воды (для опорожнения и промыва водоемов и водоводов, водосбросные туннели), за исключением их головных участков до затворов, которые относятся к основным сооружениям;

к временным — туннели, предназначенные для пропуска воды в период строительства или ремонта гидротехнических сооружений.

Примечания: 1. В отдельных случаях, при проектировании крупных гидроузлов с большим сроком продолжительности строительства, строительные туннели допускается относить к второстепенным сооружениям.

2. При проектировании туннелей основного или второстепенного назначения должна быть рассмотрена возможность использования их для пропуска строительных расходов воды.

1.4.    Гидротехнические туннели в зависимости от режима работы подразделяются на:

напорные, работающие при избыточном внутреннем давлении воды;

безнапорные (несаморегулирующиеся и саморегулирующиеся), работающие при частичном наполнении водой.

Выбор типа туннеля должен производиться с учетом общей компоновки гидроузла, гидравлического режима его работы, глубины заложения от поверхности земли, инженерно-геологических условий и способа производства работ на основании сравнения технико-экономических показателей по рассматриваемым вариантам.

1.5.    В гидротехнических туннелях допускается переменный режим работы при обеспечении постепенного перехода из безнапорного режима в напорный и обратно, что должно быть обосновано данными лабораторных исследований.

1.6.    Заполнительная цементация в туннелях с обделкой должна предусматриваться во всех случаях, за исключением туннелей с обделками из набрызг-бетона или прессованного бетона. Укрепительная цементация окружающих туннель пород, а также дренажные устройства должны применяться при соответствующем технико-экономическом обосновании.

4

1.7. В проектах основных гидротехнических туннелей I, II и III классов должна предусматриваться установка контрольно-измерительной аппаратуры для проведения натурных наблюдений за работой сооружения как в процессе строительства, так и в период его эксплуатации, для оценки состояния обделки туннеля и окружающей его породы, гидравлического и фильтрационного режимов.

Выбор конструкции и назначение количества контрольно-измерительной аппаратуры, а также ее размещение должны производиться в зависимости от класса туннеля, его конструкции, геологических и гидрогеологических условий, а также способов, производства работ.

2. ТРАССА И ПОПЕРЕЧНОЕ СЕЧЕНИЕ ТУННЕЛЕЙ

2.1.    Трасса туннеля (расположение в плане и продольный профиль) и поперечное сечение должны устанавливаться на основании технико-экономического сопоставления вариантов в увяаке с компоновкой гидроузла, инженерно-геологическими условиями по трассе, гидравлическими и статическими условиями работы туннеля, а также способами производства работ.

2.2.    Технико-экономические расчеты размеров поперечного сечения туннелей гидроэлектростанций производятся аналитическими или графическими методами, позволяющими найти для ряда вариантов оптимальные сечения туннелей.

Примечание При выбаре оптимального сечения туннелей допускается пользоваться формулами, дающими непосредственно искомые размеры сечения

2.3.    При проведении технико-экономических расчетов по выбору оптимального сечения туннеля гидроэлектростанции должны учитываться гидравлические характеристики туннеля, капиталовложения, ежегодные издержки, а также технико-экономические показатели на заменяемых электростанциях.

Выбор оптимального сечения туннеля производится как с учетом изменения выработки электроэнергии, так и участия гидроэлектростанций в покрытии максимальных нагрузок.

2 3«к 356

5

2.4.    При проектировании трассы туннеля надлежит по возможности избегать участков, находящихся в неблагоприятных для сооружения туннеля инженерно-геологических и гидрогеологических условиях (значительные тектонические нарушения и приток подземных вод, оползни, карсты и т. п.), а также участков, неблагоприятных в санитарном отношении (скотомогильники, кладбища, свалки, поля фильтрации и т. п.).

2.5.    Трасса туннелей должна приниматься по возможности прямолинейной и минимальной длины. Непрямолинейную трассу допускается принимать в случаях, когда это вызывается требованиями компоновки гидроузла, необходимостью открытия дополнительных забоев или обеспечения достаточной глубины заложения туннелей, а также, когда необходимо избежать расположения туннеля в условиях, указанных в п. 2.4.

2.6.    В напорном туннеле должен обеспечиваться запас давления не менее 0,2 кгс/см2 под шелыгой свода на всем протяжении туннеля.

2.7.    Углы поворота трассы туннеля при скорости потока воды до 10 м/с должны приниматься не более 60°, а радиусы закругления —не менее пяти пролетов туннеля в свету. Увеличение угла поворота и уменьшение радиуса закругления против приведенных допускается на основании лабораторных исследований.

При скоростях потока воды в туннеле более 10 м/с допустимые величины угла поворота и радиуса закругления необходимо определять на основании лабораторных исследований.

Начальный и концевой участки криволинейной трассы туннелей должны проектироваться прямолинейными, длиной, равной пролету выработки, но не менее 6 м.

2.8.    Формы поперечных сечений безнапорных туннелей, показанные на рис. 1, принимаются в зависимости от инженерно-геологических условий в породах с коэффициентом крепости:

/кр^8, при отсутствии горного давления —1;

8>/кр>4, вызывающих только вертикальное горное давление — II;

4^/кр^2, вызывающих вертикальное и горизонтальное горное давление — III;

/кр<2, вызывающих значительные вертикальное, горизонтальное горное давление и давление снизу — IV.

6

Примечания- 1 Допускается применение других форм поперечных сечекнй туннелей лри надлежащем обосновании

2. Значения коэффициентов крепости пород приняты по строительным нормам и правилам проектирования железнодорожных и автодорожных туннелей.

Рис 1. Поперечные сечения туннелей в свету

2.9.    Поперечное сечение кругового очертания принимается для безнапорных туннелей, проходящих в породах, развивающих горное давление, несимметричное относительно вертикальной оси сечения, в набухающих породах, а также при высоком напоре подземных вод.

При значительном давлении подземных вод, помимо кругового очертания, разрешается также применение форм поперечных сечений I—IV, при проведении дополнительных конструктивных мероприятий (цементация, анкеры, дренаж и т. д.).

2.10.    Соотношения размеров поперечных сечений должны приниматься по табл. 1.

Я* За к. 356

7

Таблица 1

Форма

Соотношения размеров сечения

сечения

И

Гх

Г,

г.

г4

(по рис. 1)

В

В

В

В

В

I

1

0,71

От 0,1 до 0,15

1,5

0,71

От 0,1 до 0,15

II

1

0,5

От 0,1 до 0,15

1,5

0.5

От 0,1 до 0,15

III

1

0,25

0,2—0,25

0,98-0,88

J.5

0,25

0,2—0,25

2,58-2,38

IV

1

0,5

От 0,1 до 0,15

От 1 до 1,5

От 1 до 1,5

1,5

0,5

От 0,1 до 0,15

От 2 до 4

От 1 до 1,5

Примечания: t Соотношения размеров поперечных сечений при колебаниях уровня воды меньше и больше 0,3 И принимаются соответственно по верхней и нижней строкам таблицы

2 Для формы сечения III меньшие (большие) значения ~ со

ответствуют меньшим (большим) значениям —

3. Соотношение ~ при соответствующем В

скается принимать более 1,5

обосновании допу-

2.11.    В напорных туннелях надлежит принимать поперечное сечение кругового очертания. В устойчивых сла-ботрещиноватых скальных породах допускается принимать некруговое очертание напорного туннеля для удобства производства работ (см. рис. 1 формы I, II, IV) и если это допустимо по условиям прочности обделки.

2.12.    Размеры поперечного сечения в свету (диаметр D или пролет В) подводящих и отводящих туннелей гидроэлектростанций должны приниматься в интервалах от 2 до б м — через 0,5 м; от 6 до 15 м— через 1 м.

Примечания: I. В случае, если определенный расчетом размер сечения (/> или В) находится между размерами, приведенными в настоящем пункте, должен приниматься тот, который обеспечивает лучшие технико-экономические показатели туннеля

2 Размеры сечения туннелей, сооружаемых с помощью проходческих щитов или комбайнов, назначаемые исходя из габаритов этого оборудования, в отдельных случаях при надлежащем техникоэкономическом обосновании могут отличаться от размеров, приведенных в настоящем пункте,

2.13.    Размеры поперечного сечения гидротехнических туннелей в случае переменного гидравлического режима при скоростях воды в туннелях более 10 м/с должны назначаться на основании лабораторных исследований с учетом опыта эксплуатации туннелей-аналогов.

2.14.    Высота воздушного пространства над уровнем воды в безнапорном туннеле при установившемся движении потока со скоростью до 10 м/с должна приниматься не менее 0,07 высоты туннеля в свету, но не менее 40 см.

При скоростях течения воды в туннеле более 10 м/с достаточность указанного воздушного пространства должна быть обоснована данными лабораторных исследований.

2.15.    Минимальные размеры поперечных сечений гидротехнических туннелей в свету должны назначаться по табл. 2.

Таблица 2

Форма поперечного сечения туннелей

Минимальные размеры поперечных сечений туннелей в свету, м

без обделки

с обделкой

В

н

В

н

I—IV (по рис. 1)

2

2,5

2

2

Круглая (О)

2,5

2

Примечание Размеры туннелей допускается уменьшать по сравнению с приведенными в табл. 2 при условии соблюдения требований правил безопасности при строительстве подземных гидротехнических сооружений

3. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ ТУННЕЛЕЙ

3.1. Бетон и арматура для бетонных и железобетонных конструкций туннелей (обделки, порталы н т. п.) должны удовлетворять требованиям строительных норм и правил проектирования бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

9

3.2.    Проектные марки бетона по прочности на сжатие для бетонных и железобетонных конструкций туннелей должны назначаться не ниже:

для монолитных .... 200;

для сборных .... 300.

Примечание. Применение бетонов более низких марок, а также бетонов со специальными добавками, улучшающими их свойства, допускается при надлежащем обосновании.

3.3.    Проектные марки набрызг-бетона и торкрета по прочности на сжатие должны назначаться не ниже 300.

Расчетные и нормативные сопротивления набрызг* бетона и торкрета принимаются по табл. 3.

Таблица 3

Вид напряжен-и ого состояния

Конструкции

Сопротивление набрызг-бетона и торкрета, кгс/см*

нормативные

расчетные

к

В

1

я

в

я

1

проектная

марка

к

м

я

V

tt

я

1

проектная марка

300

400

500

300

400

500

Сжатие осевое (поиз-менная прочность)

Армирован

ные

А !

■о

210

280

350

^пр

130

170

200

Неармиро-

ванные

115

150

180

Сжатие при изгибе

Армирован

ные

260

350

440

160

210

250

Неармиро-

ванные

НО

190

220

Растяжение

осевое

Армирован

ные

25

30

35

Кр

12

14

16

Неармиро-

ванные

10

12

14

Модули упругости набрызг-бетона и торкрета для проектных марок 300, 400 и 500 должны приниматься равными соответственно 2,4-105; 2,7-105 и 3,0* 105 кгс/см*.

10

3.4.    Прочностные и деформативные характеристики монолитно-прессованного бетона должны назначаться по данным экспериментальных исследований.
3.5.    Марки стали для стальных конструкций комбинированных обделок должны приниматься по табл. 4.

Таблица 4

Расчетная темпера -тура,

•с

Класс

стали

Марка стали

Толщи

на

прока

та,

мм

ГОСТ

Требовали по ударной вязкости, кгс-м/см*, не менее

при температуре,

°С

и

У о Я

m

-20

-40

-70

С

В СтЗсл5

От 5

380—71

4

4

38/23

до 9

В СтЗсп5

От 10

380—71

3

_

3

до 25

М16С

От 8

6713—53

3,5

_

_

3.5

до 40

*>-40

С

09Г2

От 11

5058—65*

3

3

44/29

до 20

09Г2

От 21

5058—65*

4

_

3

до 32

09Г2С

От 21

5058-65*

_

3,5

_

3

до 60

С

09Г2С

От 11

5058—65*

3,5

3

46/33

до 20

-40>

С

09Г2С

От 21

5058—65*

3

3

>t>

44/29

до 60

>-65

С

09Г2С

От 11

5058-65*

_

.

3

3

46/33

до 20

Примечания: 1. Стали других классов и марок допускается применять при надлежащем технико-экономическом обоснован ни.

2.    Стали всех марок должны удовлетворять требованиям fia загиб в холодном состоянии согласно соответствующим ГОСТам.

3.    Прочерк в^ таблице означает, что гарантия по ударной вяз

кости при данной температуре или после механического старения не требуется.__    _

3.6. Расчетные сопротивления прокатной стали долж* ны приниматься по табл. 5.

Таблица 5

Вид напряженного состояния и характер нагрузки

Обоз

начения

Расчетные сопротивления, кгс/см1, стали классов

С 38/23

С 44/29

С 46/33

Растяжение при внутреннем давлении .........

/?р

2600

3000

3100

Сжатие, изгиб и растяжение при наружном давлении . .

R

2100

2600

2900

Примечания: I. Значения расчетных сопротивлений, приведенные в таблице, даны для стали при толщинах, не превышающих величин, указанных в табл. 4.

2. Расчетные сопротивления стали при толщине, превышающей величины, указанные в табл. 4, а также для других марок стали, должны приниматься по строительным нормам и правилам проектирования стальных конструкций.

3.7.    Для сварки стальных конструкций должны применяться материалы, соответствующие классу свариваемых сталей, согласно требованиям норм проектирования стальных конструкций.

3.8.    Расчетные сопротивления сварных соединений должны приниматься по табл. 6.

12

Таблица б

Вид сварных соединений

Вид напряженного состояния н характер нагрузка

Обоз

наче

ния

Расчетные сопротивления, кгс/см*, сварных соединений в конструкциях нз стали классов

С 38/23

С 44/29

С 46/33

Стыковые швы (I и II категорий)

Сжатие, растяжение и изгиб при проверке физическими методами контроля

Я™

2100

2600

2900

Стыковые швы (I н 11 категорий на оболочке)

Растяжение при внутреннем давлении при проверке физическими методами контроля

кв

2600

3000

3100

Стыковые швы (III категории)

Сжатие

2100

2600

2900

Изгиб и растяжение

ясв

1800

2200

2500

Угловые швы

Срез

1500

1800

2000

Примечания. I. Расчетные сопротивления стыковых соединений установлены для швов, выполненных двусторонней сваркой или односторонней с подваркой корня шва или на остающейся подкладке.

2.    К сварным соединениям I категории относятся все продольные стыковые соединения оболочки прямых участков, все соединения оболочки фасонных элементов и стыковые соединения колец жесткости. К сварным соединениям II категории относятся все поперечные стыковые соединения оболочки прямых участков.

3.    Швы с полным проваром в угловых и тавровых соединениях рассчитываются как стыковые соединения.

4.    I, II и III категории контроля качества сварных соединений приведены в общесоюзных строительных нормах и правилах на изготовление, монтаж и приемку металлических конструкций.

3.9. В гидротехнических туннелях облицовки (или покрытия) с повышенной кавитационной стойкостью и стойкостью к истиранию допускается проектировать из бетонов высоких марок со специально подобранным составом, из бетонов на основе полимерных вяжущих (эпоксидных, фурфуроловых смол и др ), а также из листовой стали.

13

4. ТУННЕЛИ БЕЗ ОБДЕЛКИ

4.1.    Безнапорные туннели, проходящие в слаботрещиноватых скальных породах при скорости течения воды не более 10 м/с, должны проектироваться без обделки. Для улучшения гидравлического режима и условий ревизии туннелей без обделки целесообразно в отдельных случаях проектировать плоский лоток бетонным.

При скорости течения воды более 10 м/с проектирование безнапорных туннелей без обделки должно быть обосновано данными лабораторных исследований.

4.2.    Напорные туннели, проходящие в указанных в п. 4.1 условиях, допускается проектировать без обделки при значении глубины заложения туннелей не менее половины величины внутреннего напора воды в метрах.

4.3.    Безнапорные и напорные туннели, проходящие в вечномерзлых скальных породах, не теряющих устойчивости при изменении температурного режима, допускается проектировать без обделки с учетом требований пп. 4.1 и 4.2.

4.4.    Начальный и концевой участки необлицованного безнапорного туннеля должны проектироваться с обделкой на длине, равной пролету выработки, но не менее 6 м, а для напорного туннеля эти участки должны быть облицованы в соответствии с требованиями п. 4.2.

4.5.    Проектами на строительство туннелей без обделки должно предусматриваться гладкое взрывание породы для уменьшения шероховатости поверхности туннеля.

5. КРЕПЬ ТУННЕЛЕЙ

5.1.    При проектировании гидротехнических туннелей применяются следующие крепи: анкерная, арочная (рамная), из набрызг-бетона или их сочетания.

Анкерную крепь и крепь из набрызг-бетона допускается применять совместно с металлической сеткой.

5.2.    Анкерная крепь в сочетании с покрытием из набрызг-бетона или без него применяется в породах с fnp^4. Применение этих видов крепи в более слабых породах должно быть обосновано натурными исследованиями.

Крепь из набрызг-бетона (временную) целесообразно применять в породах с /кр^б при величине сцеплении набрызг-бетона с породой не менее 5 кгс/см*,

14

Арочная крепь применяется в породах с /•»<4.

5.3. Длина анкеров ia в м для сводчатой части выработки должна определяться по формуле

!,>ha + U.    (I)

где Л„ — глубина нарушенной зоны, определяемая по данным натурных исследований; для предварительных расчетов Л„ допускается определять по формуле

Ая = *1 в0\    (2)

k\ — коэффициент, принимаемый по табл. 7;

Таблица 7

Коэффициент крепости fun RP

Коэффициент Л, при степени трещиноватости пород

слаботрещино

ватые

трещино

ватые

сильвотрещи-но ваты*

4

0,2

0,3

0,4

От 5 до 9

0,1

0,2

0,3

10 и более

0,05

0,1

0,15

В0 — пролет выработки, м,

k — заглубление анкеров за пределы нарушенной зоны, м:

для стальных —

= 0,25 А„;    (3)

для железобетонных —

,, = 40<нГ5    (3'>

Ra — расчетное сопротивление растяжению стержня анкера, кгс/см2; da — диаметр стержня анкера, см; т» — расчетное сцепление стержня анкера с омоно-личивающим цементно-песчаным раствором, кгс/см2, принимаемое для предварительных pac

четов по табл. 8.

Таблица 8

Вид горячекатаной стержневой арматуры

Сцепление арматуры с раствором хл при проектной марке раствора на сжатие» кгс/см1

200

300

Круглая (гладкая).......

15

25

Периодического профиля.....

25

35

ts

S.4. Расстояние между анкерами а в м в продольном и поперечном направлениях для сводчатой части выработки должно приниматься наименьшим (но не менее 1 м), определенным по условиям:

а) образования породного свода — по формуле

« =    {1ш + So).    (4)

С

где kB—коэффициент, принимаемый по табл. 9;

Таблица 9

Коэффициент крепости

Коэффициент Лв при формах сечения выработок по рис 1

'кр

I

II—IV и круговом очертании

До 5

0,2

0,25

Более 5

0,25

о.з

q — расчетная величина вертикального горного давления, тс/м2, определяемая в соответствии с требованиями п. 7.13; с — величина сцепления породы в нарушенной зоне, тс/м2, принимаемая по данным натурных исследований; для предварительных расчетов допускается принимать с=3/Кр.

Остальные обозначения те же, что и в п 5.3;

б)    устойчивости породы между анкерами — по формуле

•~т VJ:    т

в)    прочности закрепления анкера — по формуле

где Nа — несущая способность анкера, тс, определяемая по данным натурных исследований; для предварительных расчетов допускается принимать: для стальных анкеров в породах с fKр=6— —10 Л7а=8—-10 тс, а в остальных случаях N а=6—8 тс;

для железобетонных анкеров Nt принимается равной прочности стержня анкера на разрыв; Уп — объемный вес породы, тс/м3.

16

5.5.    Толщина покрытия из набрызг-бетона /„о в м для

сводчатой части выработки должна определяться по формуле:    _

'h6 = M.

где k2 — коэффициент, принимаемый равным при закреплении выработок: набрызг-бетоном (или набрызг-бетоном с арочной крепью)—0,35, набрызг-бетоном с анкерной крепью — 0,25,

а\—длина расчетного элемента покрытия, м, принимаемая при наличии анкеров а(—а (см.

£

п. 5.4); в остальных случаях а—, но не ме-

6

нее I м (Во то же, что и в формуле 2);

Rp—расчетное сопротивление набрызг-бетона осевому растяжению, принимаемое по табл. 3;

m — коэффициент условий работы, принимаемый равным: для армированных покрытий — 1, для неармированных — 0,75.

5.6.    Необходимость применения анкерной крепи для стен выработки должна быть обоснована с учетом конкретных инженерно-геологических условий и напряженного состояния массива горных пород

5.7.    Арочная (рамная) крепь рассчитывается методами строительной механики на горное давление, определяемое в соответствии с требованиями раздела 7 настоящих Указаний.

6. ОБДЕЛКИ ТУННЕЛЕЙ

6.1.    Обделки гидротехнических туннелей подразделяются на выравнивающие (ненесущие) и несущие.

Выравнивающие обделки должны обеспечивать улучшение гидравлических характеристик туннелей, снижение фильтрационных потерь воды из туннеля, а также предотвращение выветривания породы

Несущие обделки должны предназначаться для восприятия нагрузок в строительный и эксплуатационный периоды, а также удовлетворять требованиям, предъявляемым к выравнивающим обделкам.

6.2.    Выравнивающие обделки должны предусматриваться:

в трещиноватых сильновыветривающихся породах, не оказывающих горного давления;

для создания гладкой внутренней поверхности туннеля, проходящего в слаботрещиноватых устойчивых породах.

17

Выравнивающие обделки должны проектироваться из монолитного бетона или набрызг-бетона и предусматриваться в пределах смоченного периметра.

Обделки из набрызг-бетона без выравнивания и заглаживания их поверхности должны применяться при скоростях воды в туннеле не более 10 м/с; при больших скоростях их применение должно быть обосновано данными лабораторных исследований.

При применении выравнивающих обделок в напорных туннелях необходимо соблюдать требование п. 4.2.

6.3. Виды несущих обделок напорных и безнапорных туннелей приведены в табл. 10.

Таблица 10

Типы туннелей

Виды несущих обделок туннелей

Бетонные

Монолитные Монолитные с укрепительной цементацией Из набрызг-бетона Из прессованного бетона

Монолитные Из набрызг-бетона

Из прессованного бетона

Железобетон

ные

Монолитные Монолитные с укрепительной цементацией Из армированного на-брызг-<*етона

Монолитные Из армированного на-брыэг-бетона Сборные из цельнозамкнутых колец или отдельных блоков

Комбинированные (двухслойные)

С наружным монолитным бетонным кольцом и внутренней стальной оболочкой С наружным монолитным железобетонным кольцом и внутренней стальной оболочкой С наружным монолитным бетонным кольцом или сборной железобетонной обделкой и внутренней железоторкретной оболочкой

Примечание. Применение других видов обделок, не приведенных в таблице, допускается при надлежащем технико-экономическом обосновании.

6.4.    Несущие обделки туннелей допускается проектировать трещиностойкими или нетрещиностойкими с допускаемым раскрытием трещин.

Трещиностойкие обделки должны предусматриваться при расположении туннелей в породах, подверженных суффозии, выщелачиванию, а также в случае, если вода-среда характеризуется гидрокарбонатной щелочностью менее 0,25 мг-экв/л.

Нетрещиностойкие обделки (бетонные и железобетонные) должны проектироваться во всех случаях, когда величина фильтрационной утечки воды из туннеля не вызывает снижения долговечности обделки и устойчивости горного массива, а также допустима по энергоэкономическим условиям. Обделки безнапорных туннелей следует проектировать, как правило, нетрещиностойкими.

6.5.    Толщина бетонной или железобетонной обделки напорного туннеля й0б должна быть, как правило, не более 0,2 гв, где гв — внутренний радиус туннеля. В случае, если по условию трещиностойкости й0б>0,2^.целесообразно применение обделок из материалов с меньшими значениями модулей упругости, чем у тяжелых бетонов, или улучшение деформативных характеристик породы путем укрепительной цементации в зависимости от результатов технико-экономического сравнения вариантов.

6.6.    Бетонные монолитные трещиностойкие обделки в напорных туннелях должны применяться в породах с /кР^4. Нетрещиностойкие обделки из монолитного бетона надлежит применять в однородных слаботрещиноватых породах той же крепости, а также в сильнотрещиноватых породах при условии проведения укрепительной цементации.

6.7.    Обделки из набрызг-бетона целесообразно преду сматривать для инженерно-геологических условий, указанных в п. 6.2, при величинах сцепления с породой не менее 8 кгс/см2.

6.8.    Железобетонные монолитные обделки напорных туннелей могут применяться в условиях пород любой крепости. При этом их применение в условиях пород с f кР^4 требует надлежащего технико-экономического обоснования.

6.9.    Обделки из армированного набрызг-бетона в сочетании с железобетонными анкерами допускается предусматривать для туннелей, проектируемых в слаботрещиноватых или слоистых скальных породах.

19

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ