Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

СНиП II-17-77

Свайные фундаменты

Заменен на СНиП 2.02.03-85: Свайные фундаменты
Действие завершено 01.01.1987
Заменяет СНиП I-Б.3-62: Сборные конструкции
Заменяет СН 475-75
Заменяет СНиП II-Б.5-67: Нормы проектирования

Документ «Свайные фундаменты» был заменен.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.01.1979
Добавлен в базу: 01.09.2013
Заверение срока действия: 01.01.1987
09.12.1977 Утвержден Госстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)
Разработан МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР
Разработан Гидропроект им. С.Я. Жука
Разработан Ростовский Промстройниипроект Госстроя СССР
Разработан ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
Разработан ЦНИИпромзданий
Разработан ЦНИИЭПсельстрой Минсельстроя СССР
Разработан НИИпромстроя Минпромстроя СССР
Разработан ВНИМИ Минуглепрома СССР
Разработан ДИСИ Минвуза УССР
Разработан Энергосетьпроект Минэнерго СССР
Разработан НИИСК
Разработан НИИЖБ
Разработан ПНИИИС
Разработан МИИТ
Разработан КИСИ Минвуза Украинской ССР
Разработан НИИОСП им. Герсеванова Госстроя России
Разработан ЦНИИС
Разработан Институт Эстпромпроект Госстроя Эстонской ССР
Издан Стройиздат
Разработан ЛИИЖТ
Статус документа на 2016: Неактуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

Страница 43

Страница 44

Страница 45

Страница 46

Страница 47

Страница 48

Страница 49

Страница 50

Страница 51

Страница 52

Страница 53

Страница 54

Страница 55

Страница 56

Страница 57

Страница 58

Страница 59

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОССТРОЙ СССР

СНиП

11-17-77

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава 17

Свайные фундаменты

Um:t ui и OJ.c&.oAifSt с/ cv.п ист а луз jw uis КТ з-ее, с.«

Издание официальное

ГОСУРСТВЕННЫП КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА Г ОСТРОЙ СССР)

СНиП 11-17 -77

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ^

; ч с? /6.01.9! :

i гст_

Глава 17

it роккмс**'-/

~лсс,- л//л-Л с г /7. Cf.S/ с Свайные фундаменты С/ с/ f, _ £>а</10) /9Sh. с !/- А

tiЧлчче*и*.j tj£( V or №■ . .S£ c Of Of. S’3 - /Г&Гл/ A

Утверждены /0 ' постановлением Государственного комитета С. [р

совета министров ссс/' по оелам строитель- - _ ства 9 декабря 1977 с. М 197 K382»&fcJ С С/. С/. *У

?;со* ft 3*3 бтб./4.ез ЮТ

МОСКВА СТРОЯИЗДАТ 1978

УДК

Глава СНнП 11-17-77 «Свайные фундаменты» разработана ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований н подземных сооружений (НИИОСП) им. Н. М. Герссвзнова Госстроя СССР, институтом фунда-ментпроект Минмонтажспеистроя СССР н Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) Минтрансстроя с участием Донецкого Промстройниипроскта, НИИЖБ. НИИСК, ПНИИИС. Ростовского Промстройниипроек-та. ЦНИИпромзданий и ЦНИИСК нм. В. А. Кучеренко Госстроя СССР. МЙСИ им. В. В Куйбышева Минвуза СССР. НИИпромсгрон Минпромстроя СССР. МИИТ и ЛИИЖТ МПС. ЦНИИЭПсельстроя Миксельстроя СССР. ВНИМИ Минуглепрома СССР, институтов Гидропроект им. С. Я. Жука и Энергосстьпроект Минэнерго СССР, КИСИ н ДИСИ Минвуза Украинской ССР и института Эстпромпроскт Госстроя Эстонской ССР.

С введением н действие главы СНиП II-17-77 с I января 1979 г. утрачивают силу: глава СНнП П-Б.5-67 (издания 1968 г.) и П-Б.5-67 • (издания 1971 г.) «Свайные фундаменты. Нормы проектирования*.

изменение главы СНиП П-Б.5-67, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1970 г. № 112;

изменения главы СНиП П-Б.5-67 *, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 5 июля 1971 г. X? 84. от 1 октября 1971 г. № 163, от 25 сентября 1972 г. Л» 181 и от 5 мая 1975 г. М 69;

глава СНиП ЬБ.3-62 «Фундаменты и опоры кз свай и цилиндрических оболочек. Сборные конструкции*;1

раздел 5 «Особенности проектирования свайиых фундаментов на водонасыщенных заторфовэнных грунтах* «Инструкции по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых на заторфованных территориях* (СП 475-75).

Редакторы: инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук Б. В. Ба-холдин. Н. Ь. Экимян (НИИОСП им. Гсрсевановз Госстроя СССР), канд. техн. наук Ю. Г. Трофиленлоо. инженеры А. А. Ободовский н Р. Е. Xанин (Фундзмснтпроехт Минмонтажспеистроя СССР), д-р техн. наук А. А. Луга и кандидаты техн. наук /У. М. Г лотов и К. С. Заориев (ЦНИИС Минтрансстроя).

С 5г’«7Йг |,НСТРУ*Т- - нормат., I »ып. - 1Д-Л

© Стройиздат, 1978

Государственный комитет

Строительные нормы и правила

СНиП 11-17-77

Совета Министров СССР

Взамен

по делам строительства

СНиП Н-Б.5-67•

(Госстрой СССР)

СНиП 1-БЗ-62 раздела 5 СН 475-75

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений.

Примечания: 1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также сваййыс фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований н фундаментов на вечномерзлых грунтах и по рросктиро ванию фундаментов машин с динамическими нагруз ками.

2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству и эксплуатации здаиий и сооружений в указанных условиях.

1.2.    Выбор конструкции фундамента (например, свайного или на естественном основании, на искусственно уплотненном, химически или термически упрочненном основании и т. п.), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов, выполненного с учетом требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.3.    Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий строительной площадки, выполненных в соответствии с требованиями раздела 3 настоящей главы, данных о климатических условиях района строительства, а также особенностей про

ектируемых зданий и сооружений и местного опыта строительства.

Проектирование свайных фундаментов без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности для выбора рациональной конструкции фундамента, вида свай и определения их параметров не допускается.

1.4.    В рабочих чертежах свайных фундаментов должны быть указаны вид, количество и параметры свай (сечение и длина свай, а также несущая способность и соответствующая ей нагрузка, допускаемая на сваю), которые не требуют дополнительных уточнений путем испытания свай в грунте в процессе строительства.

Примечание. Испытания свай, свай-оболочек или свайных фундаментов (например, кустов), проводимые в процессе строительства или после его ваверше-ния в соответствии с требованиями глав III части СНиП по производству и приемке работ по устройству оснований и фундаментов и по приемке в эксплуатацию законченных строительством предприятий зданий и сооружений, являются, как правило, только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту, а также для установления соответствия грунтовых условий строительной площадка условиям, предусмотренным в проекте.

1.5.    В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований н фундаментов по специально устроенным маркам и реперам в следующих случаях: при применении новых конструкций зданий и сооружений или их свайных фундаментов, недостаточно изученных в массовом строительстве; при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций в целях изучения работы оснований, фундаысн-

В несены

НИИОСП нм. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по деаам строительства от 9 декабря 1977 г. М 197

Срок введения в действие I января 1979 г.

тов, конструкций здания, сооружения или технологического оборудования. Выбор объекта для измерения деформаций должен быть согласован с заказчиком.

Программа и результаты наблюдений, проводившихся в период строительства, должны включаться в состав проектной документации, передаваемой при приемочном акте организа. ими, эксплуатирующей здание или сооружение.

1.6. Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНнП по защите строительных конструкций от коррозии, а деревянные конструкции свайных фундаментов — также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения н поражения древоточцами.

2. ВИДЫ СВАИ

2.1.    В настоящей главе рассматриваются следующие виды свай:

а)    сваи забивные железобетонные и деревянные, погружаемые в грунт d помощью молотов, вибропогружателей и вибровдавливающих агрегатов;

б)    сваи-оболочки железобетонные;

в)    сваи набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте на месте;

г)    сваи буроопускные железобетонные, устраиваемые из готовых железобетонных элементов, погружаемых в заранее пробуренные в грунте скважины;

д)    сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.

2.2.    Сван в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижним концом, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.

К сваям-стойкам относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности по грунту основания па сжимающую нагрузку не учитываются.

К висячим сваям относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.

Примечание. К практически несжимаемым грунтам относятся скальные, крупнообломочные (валунный. галечниковый. щебенистый, гравийный, дресвяный) с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой

консистенции, за исключением покровных со степенью влажности С <0.65, а также лессов, лессовидных, набухающих и засоленных грунтов.

2.3.    Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочк» подразделяются:

а)    по способу армирования — на сваи и сваи-оболочки с нснапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно-напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него, причем без поперечного армирования изготавливаются только сван квадратного поперечного сечения;

б)    по форме поперечного сечения — на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм включительно и сваи-оболочки диаметром более 800 мм;

в)    по форме продольного сечения — на призматические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);

г)    по конструктивным особенностям ствола сваи — на цельные н составные (из отдельных секций);

д)    по конструкции нижнего конца — на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с уширением (булавовидные сваи) или без него, полые сваи — с закрытым или открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.

Примечание. Сван забивные с камуфлетной пятой изготавливаются путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней частя стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи н наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с камуфлет-ной пятой следует предусматривать указания о строгом соблюдения требований правил производства буровзрывных работ, в том числе оря определении допускаемых расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

2.4.    Разновидностью забивных железобетонных свай по конструкции и по способу погружения являются:

а) сван-колонны, надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений).

Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно-напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой, а также предварительно-напряженных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры;

б)    сваи, погружаемые в лидерные скважины, причем диаметр лидерной скважины должен быть не более меньшего размера поперечного сечения или диаметра сваи, а глубина — меньше требуемой по расчету глубины погружения сваи не менее чем на 1 м.

Лидерные скважины допускается предусматривать при необходимости вынужденной проходки глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции (например, просадоч-ных или набухающих) в случаях, когда по результатам опытной забивки свай или по опыту строительства установлено, что погрузить сваи без лидерных скважин не представляется возможным;

в)    сван, погружаемые с использованием подмыва грунта, причем подмыв не должен производиться на последнем метре погружения сваи, а свая должна быть добита до проектного отказа.

Подмыв допускается предусматривать преимущественно при необходимости пробивки сваями больших толщ песчаных грунтов.

2.5.    Забивные деревянные сваи подразделяются на:

а)    цельные, изготовляемые из одного бревна;

б)    срощенные по длине;

в)    пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.

2.6.    Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:

а)    набивные, устраиваемые путем предварительного погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважины бетонной смесью;

б)    набивные внброштампованные, устраиваемые в пробуренных или в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом, выполненным в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;

в)    набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью;

г)    буронабивные с уширениями и без них, устраиваемые в неводонасыщенных глинистых грунтах без крепления стенок скважин, а в обводненных грунтах и в песках с закрепле

нием стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами и только в виде исключения при соответствующем обосновании — обсадными трубами, оставляемыми в грунте;

д буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью.

2.7.    Буроопускные сван по способу устройства подразделяются на:

а)    сваи-столбы, устраиваемые в предварительно пробуренных скважинах путем установки в них готовых железобетонных цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 800 мм и более и последующего заполнения зазора между стенкой скважины и этими элементами (шириной 5—10 см) песчано-цементным раствором;

б)    буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (подпункт «д» п. 2.6) тем, что после заполнения бетонной смесью каму-флетного уширения в скважину опускают готовую железобетонную сваю заводского изготовления.

2.8.    Железобетонные и бетонные сваи, железобетонные сваи-оболочки и сваи-столбы следует проектировать из тяжелого бетона.

Марка бетона по прочности на сжатие для забивных свай и свай-оболочек должна приниматься не ниже проектной, установленной государственными стандартами на сваи и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72 и ГОСТ 19804 —74).

Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай без предварительного напряжения, на которые отсутствуют государственные стандарты, должен предусматриваться бетон проектной марки не ниже М 200, а для предварительно-напряженных — не ниже М 300.

Примечание. Для коротких набивных свай (длиной менее 3 м) допускается предусматривать применение тяжелого бетона проектной марки не ниже М 100.

2.9.    Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:

а) для мостов, гидротехнических сооруже-ний и опор больших переходов воздушных линий электропередачи:

сборные.........М    300

монолитные .....М    200

б) для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»:

сборные.........М    200

монолитные .......М    150

Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предъявляемыми к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже марки М 150.

Примечание. При проектироаанни гидротехнических сооружений и мостов проектная марка бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должна быть выше на одну ступень по сравнению с проектной маркой бетона соединяемых сборных элементов.

2.10.    Проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для железобетонных забивных свай квадратного сечения (в том числе с круглой полостью), а также для железобетонных полых круглых свай и свай-оболочек следует назначать в соответствии с требованиями государственных стандартов на указанные виды свай (ГОСТ 19804—/4 н ГОСТ 17382-72).

Для набивных свай, свай-столбов н различных видов забивных свай, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для свайных ростверков проектную марку бетона по морозостойкости н водонепроницаемости следует назначать в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию зданий и сооружений, в которых будут применены свайные фундаменты. При отсутствии в нормативных документах этих требований проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости .следует назначать исходя из температурно-климатических условий района строительства и грунтовых условий эксплуатации свайных фундаментов применительно к соответствующим требованиям, предъявляемым указанными выше государственными стандартами на сваи квадратного сечения (ГОСТ 19804-74), полые круглые и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72).

2.11.    Стыки звеньев составных железобетонных свай и свай-оболочек должны обеспечивать: а) равнопрочность стыкового соединения и ствола сваи (сваи-оболочки) на осевые вдавливающие и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты, а для фундаментов со сваями, работающими на выдергивающие на

грузки,— также на растягивающие силы; б) соосность стыкуемых элементов.

2.12.    Сборные железобетонные ростверки ленточные и для кустов свай допускается применять как цельные, так и составные е учетом грузоподъемности транспортных средств и монтажных механизмов.

2.13.    Деревянные сваи должны изготавливаться из бревен хвойных пород (сосны4 ели, лиственницы, пихты) диаметром 22—34 ем и длиной 6,5 и 8,5 м, отвечающих требованиям ГОСТ 9463-72.

Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры, наростов и сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры поперечного сечения и длины пакетных свай принимаются по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.

Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной более 8.5 м допускается только по соглашению с предприятием — изготовителем

свай.

2.14.    Стыки бревен или брусьев в ерошенных по длине деревянных сваях и в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны располагаться вразбежку на расстоянии друг от друга не менее 1,5 м.

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ

3.1. Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта, проектируемого на свайных фундаментах, должны определяться программой, разработанной изыскательской организацией по техническому заданию на производство изысканий, выданному заказчиком (проектной организацией — генеральным проектировщиком) в соответствии с требованиями главы СНиП на инженерные изыскания для строительства и других действующих нормативных документов и государственных стандартов на изыскательские работы по исследованию грунтов оснований зданий и сооружений, а также требованиями раздела 3 настоящей главы.

Техническое задание на производство изысканий должно составляться генеральным проектировщиком при участии организации, разрабатывающей проект фундаментов. Программа должна быть согласована с организацией, выдавшей техническое задание на производство изысканий.

3.2. Все виды инженерных изысканий, необходимых для разработки проектов свайных фундаментов, должны осуществляться в комплексе проектно-изыскательских работ, как правило, на стадии разработки технического (техно-рабочего) проекта в составе, обеспечивающем получение:

а)    предварительных данных, позволяющих проектной организации определить возможность и целесообразность применения свайных фундаментов (по результатам бурения скважин, проходки шурфов, статического зондирования, лабораторных исследований грунтов и грунтовых вод);

б)    полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (выбора вида и определения размеров свай и свай-оболочек, свай-столбов, а также их несущей способности и соответствующей расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) и полученных с учетом результатов бурения скважин, проходки шурфов, зондирования и испытания грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений). При необходимости на строительной площадке проводятся также испытания свай или свай-оболочек в грунте динамической или статической нагрузками, а для площадок, сложенных набухающими грунтами, также и испытание свай-штампов статической нагрузкой в соответствии с дополнительным техническим заданием (программой), выданным проектной организацией— генеральным проектировщиком; техническое задание должно составляться с привлечением организации, разрабатывающей проект фундаментов.

В отдельных случаях, когда при выполнении проектно-изыскательских работ не представляется возможным из-за занятости строительной площадки осуществить в полном объеме изыскания, необходимые для разработки рабочих чертежей свайных фундаментов, допускается в виде исключения выполнять работы, связанные с испытанием свай, если они необходимы, после разработки и утверждения технического (техно-рабочего) проекта. При этом уточненные рабочие чертежи свайных фундаментов и скорректированная смета, составленная по этим чертежам, должны выдаваться заказчиком до начала производства работ.

Примечания:    1.    Динамические    и    статические

испытания саай, спай-оболочек и свай-столбов следует выполнять, соблюдая требования государственного стан

дарта на методы полевых испытаний свай (ГОСТ 5686-78), а испытания грунтов статическим и динамическим зондированием, прсссиометркческим методом и штампами — требования соответствующих государственных стандартов на методы полевых испытаний грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912—74) зондированием и на методы полевых определений модуля деформации грунта пресснометрвин (ГОСТ 20276-74) и штампами (ГОСТ 12374 -66).

2.    Предусмотренные подпунктом «а> п. 3.2 изыскательские работы могут не производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемые для определения технического решения и вида свайных фундаментов. могут быть получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других организаций.

3.    Статические испытания свай при инженерных изысканиях, как правило, не следует производить, если фундаменты проектируются со сваями-стойками, забиваемыми молотом, анергия удара которого удовлетворяет требованиям главы СНиП на производство и приемку работ по устройству оснований и фундаментов. Во веек остальных случаях вопрос о необходимости статических испытаний саай определяется проектной организацией, проектирующей свайные фундаменты, при выдаче задания на изыскания.

3.3. Если какой-либо из перечисленных в п. 3 2 элементов изысканий предусмотрен программой, то количество нх для каждого здания или сооружения должно быть не менее: буровых скважин — 2; шурфов — 2; зондирований — 5; динамических испытаний свай — 5; статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочск — 2;

испытаний грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами — 2.

Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в программе на производство изысканий в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, которые будут залегать непосредственно под нижними концами свай (свай-оболочек, свай-столбов) и ниже их в пределах 5 м.

Примечания: I. Если инженерно-геологические условия строительной площадки аналогичны условиям примыкающей к ней территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта фундаментов— допускается устанавливать сокращенный объем исследований.

2' Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов не допускается, если в пределах контура проектируемого здания или сооружения либо вблизи него (до 5 и) отсутствуют скважины или шурфы, по которым имеются

результаты лабораторных определений физико-механических свойств грунтов.

3.4.    Глубину бурения скважин, предусматриваемую в программе изыскательских работ с учетом конкретных ннжеверно-геологнче-скнх условий строительной площадки и характера проектируемых зданий (сооружений), следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай, свай-оболочек и свай-столбов в нескальных грунтах, как правило, не менее чем на 5 м.

Для каркасных зданий и сооружений с нагрузкой на куст висячих свай и свай-оболочек более 300 тс, а также при сплошном свайном поле под всем сооружением глубину бурения 50% количества скважин следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай или свай-оболочек, как правило, не мене? чем на 10 м.

При необходимости опирания или заглубления свай, свай-оболочек и свай-столбов в скальные грунты глубина бурения скважин должна быть не менее чем на 1,5 м ниже конца свай, свай-оболочек и свай-столбов. При наличии в скальных грунтах карста, прослоек нескального грунта и других местных ослаблений грунтов количество и глубина скважин назначаются по программе изыскательских работ исходя из особенностей инженерно-геологических условий исследуемой строительной площадки.

Примечания: 1. В техническом задании на производство изысканий ориентировочную длину свай, свай-оболочек н свай-столбов для назначения глубины бурения скважин допускается определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов ранее проведенных инженерно-геологических изысканий или по аналогичным фундаментам смежных зданий и сооружений.

2. Для свай, работающих только на выдергивание, глубину буровых скважин и зондирования при изысканиях допускается принимать на 1 м ниже конца свай.

3.5.    Плотность песчаных грунтов должна определяться в условиях природного залегания по данным зондирования в соответствии с требованиями государственных стандартов на методы полевого испытания грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912-74) зондированием или в случае, когда это возможно,— по результатам испытания образцов грунтов ненарушенной структуры, отобранных из шурфов или скважин в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.

4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ

4.1.    Расчет свайных фундаментов и их оснований должен производиться по предельным состояниям двух групп:

а)    по первой группе:

по прочности конструкций свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи»), а также свайных ростверков (п. 4.2 настоящей главы);

по несущей способности грунта основания свайных фундаментов и свай (п. 4.3 настоящей главы);

по устойчивости (несущей способности) оснований свайных фундаментов в целом, ,если на них передаются горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами, либо сложены крутопадающими слоями грунта (п. 8.12 настоящей главы);

б)    по второй группе:

по осадкам оснований свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (пп. 4.4, 7.1 и 7.2 настоящей главы);

по перемещениям свай (вертикальным, горизонтальным Дг и углам поворота головы свай У) совместно с грунтом оснований от действия вертикальных, горизонтальных нагрузок и моментов (приложение к настоящей главе);

по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов (п. 4.2 настоящей главы).

4.2.    Расчет по прочности конструкций свай и свайных ростверков должен производиться в зависимости от их материала (железобетон, бетон, древесина) соответственно по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или по главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, а в необходимых случаях также по главам СНиП по проектированию мостов и труб и по проектированию бетонных н железобетонных конструкций гидротехнических сооружений с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. 4.6, 5.2 и 5.3 и в приложении к настоящей главе.

Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а в необходимых случаях также

и в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

4.3. Свайные фундаменты и сваи по несущей способности грунтов основания должны рассчитываться по формуле

*<•£-/>,    (О

где N — расчетная нагрузка, тс, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы;

Ф — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, тс. называемая в дальнейшем для краткости «несущей способностью сваи», определяемая в соответствии с указаниями разделов 5 и 6 настоящей главы;

Да — коэффициент надежности, принимаемый равным:

а)    если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта,—1,4;

б)    если несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчета по результатам статического зондирования грунта, а также по результатам динамических испытаний свай, выполненных с учетом упругих деформаций грунта,——1,25;

в)    для фундаментов мостов при высоком ростверке коэффициент надежности принимается в зависимости от общего количества свай в фундаменте под опору:

при 21 свае

и более

Да к 1.4

от 11 до 20 свай

1.6

» 6 » 10

»

Да -1.65

» 1 * 5

»

Да “ 1.75

Р — расчетная нагрузка, тс, допускаемая на сваю*.

Примечания: 1. При расчете свай всех видов на выдергивание, а свай-оболочек и свай-столбов также и на вдавливание к расчетной нагрузке или к продольному усилию, возникающему в них от расчетной нагрузки, передаваемой на сваю N, тс, следует прибавлять собственный вес сваи, сваи-оболочки или сваи-столба.

2. Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то передаваемую на крайние сваи расчетную нагрузку разрешается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).

Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один ряд или несколько рядов, то при учете (совместном илн раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра н льда, навала судов передаваемую на сваю расчетную нагрузку допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% при восьми и более сваях. При проме-

* По ранее действовавшим нормам проектирования свайных фундаментов СНиП Н-Б.5-67* Р именовалось «несущей способностью сван».

жуточиом количестве свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.

4.4.    Свайные фундаменты в целом и сваи, рассчитываемые по предельным состояниям второй группы (по деформациям), должны удовлетворять условию

S<Sop,    (2)

где S — расчетная величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) сван и свайного фундамента в целом, определяемая расчетом по указаниям пп. 4.5 н 4.6, раздела 7 и приложения к настоящей главе;

S ер — предельно допускаемая величина деформации (осадки, перемещения н т. п.) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии ее в задании — принимается по предельно допускаемым деформациям, установленным в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

4.5.    Нагрузки и воздействия, учитываемые

в расчетах свайных фундаментов, должны определяться по главам СНиП; нагрузки и воздействия; основные положения проектирования строительных конструкций и оснований. В необходимых случаях нагрузки и воздействия должны определяться также по главам СНиП:    строительство    в сейсмических райо

нах; проектирование зданий и сооружений на подрабатываемых территориях; проектирование мостов и труб; нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов).

При этом расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, принимаемыми в соответствии с требованиями глав СНиП на нагрузки и воздействия, а расчет оснований свайных фупдаментов по деформациям — на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, равными единице.

Расчет осадок опор мостов производится только на действие постоянных нагрузок, а горизонтальных смещений верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста — на сочетание постоянных и временных нагрузок.

При проектировании свайных фундаментов, устраиваемых в особых природных условиях и при действии особых нагрузок (сейсмических. воздействий от деформаций земной поверхности при подработках территории и др ), кроме указанных выше расчетов свайных фундаментов и их оснований должен производиться также расчет по несущей способности на особые сочетания нагрузок, а в необходимых

случаях (например, при подработке территории) — и по деформациям.

4.6. Определение несущей способности Ф и деформаций 5 свай, ростверков, свайных фундаментов в целом и их оснований должно выполняться расчетом согласно требованиям настоящей главы, используя расчетные значения характеристик материалов и грунтов. При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 6.1—6.9 настоящей главы) несущая способность свай должна определяться с учетом результатов, полученных при статическом зондировании грунтов или по данным динамических испытаний свай, либо приниматься непосредственно по результатам испытаний свай статической нагрузкой.

Под термином «характеристики грунтов» следует понимать прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения *<р, удельное сцепление с, модуль деформации нескальных грунтов £), а также объемный вес грунта у. Кроме того, к расчетным характеристикам грунтов в настоящей главе отнесены также расчетные сопротивления грунтов R под нижним концом и f на боковой поверхности свай, а также расчетные величины коэффициента постели грунта С на их боковой поверхности.

Расчетные значения характеристик грунтов Ф. с, Е и у следует определять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений и ГОСТ 20522—75, ограничивая при этом коэффициенты безопасности по грунту kr для определения угла внутреннего трения фх и удельного сцепления ci значениями соответственно 1,1 и 1,5. В расчетах по деформациям допускается принимать для определения всех расчетных характеристик грунтов ftr—1.

Расчетные сопротивления грунтов R и /, используемые в формулах для определения несущей способности свай, должны приниматься в соответствии с указаниями пп. 5.4—5.11 настоящей главы. Расчетные значения коэффициента постели грунта С при расчете свай на горизонтальные нагрузки следует принимать по формуле (3), приведенной в приложении к Настоящей главе.

Расчетные характеристики материалов свай и ростверков должны приниматься по главам СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а для мостов — главе СНиП по проектированию мостов и труб.

4.7.    Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на усилия, передаваемые на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при их изготовлении, складировании и транспортировании, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0.3L (где L — длина сваи).

Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса слейует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:

при расчете по прочности — 1,5;

при расчете по образованию и раскрытию трещин — 1,25.

6 этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи принимается равным единице.

4.8.    Сваи-колонны следует рассчитывать как забивные железобетонные сваи с учетом дополнительных требований, содержащихся в разделе 14 настоящей главы, а также по прочности я устойчивости как элементы каркаса здания.

5. РАСЧЕТ СВАИ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И СВАИ-СТОЛБОВ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1.    Несущую способность свай всех видов, свай-оболочек и свай-столбов следуем определять как наименьшее из значений несущей способности, полученных по следующим двум условиям:

а)    из условия сопротивления грунта основания свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 5.4—5.12 настоящей главы;

б)    из условия сопротивления материала свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями пп. 6.2—5.3 и глав СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а в необходимых случаях — главы СНиП по проектированию мостов и труб.

5.2.    При расчете свай, свай-оболочек и свай-столбов по прочности материала сваю (сваю-оболочку и сваю-столб) следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии 1\, определяемом по формуле

О)

где /о — АЛНИЯ участка сван, сван-оболочки н сван-столба от подошвы ростверка до уровяя поверхности грунта, и;

ая — коэффициент деформации. \Ы. определяемый по формуле (6) приложения к пастоящей главе.

Если для набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов, эаделанпых в скальный грунт,

величина — >/ (где / — глубина погружения

набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба), то следует принимать /, = /о+/.

6.3.    При расчете несушей способности набивных свай по материалу расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом понижающего коэффициента условий работы me=»035, предусмотренного главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций для элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного понижающего коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства свайных работ:

а)    в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать их без крепления стенок, при положении горизонта грунтовых вод в период строительства ниже пяты свай тв=1,0;

б)    в грунтах, крепление скважин и бетонирование в которых осуществляется с применением извлекаемых обсадных труб при отсутствии воды в скважинах (т. е. при бетонировании сухим способом), /пс=0,9;

в)    в грунтах, бурение скважин в которых производится с применением извлекаемых обсадных труб и бетонирование под водой, шб =*0,8;

г)    в грунтах, бурение скважин в которых производится под глинистым раствором (без обсадных Tpy6J и бетонирование под этим же раствором, те»®0,7.

Примечание. Бетонирование под водой йлн пол глинистым раствором должно вестись только истодом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы).

СВАИ-СТОЙКИ

5.4.    Несущую способность Ф, тс, сваи-стойки Забивной квадратной, прямоугольной или полой круглой диаметром до 0,8 М и сван-оболочки, йабивной сван и сваИ-етолба, опирающихся на практически несжимаемый rpyut (примечание к п. 2.2 настоящей f-лавы), следует определять по формуле

<t>~mRF,    (4)

где m — коэффициент условий работы Сваи в грунте, принймасЯый /г»— 1;

Я —площадь опирания на грунт сваи, сваи-оболочки и сван-столба, м*, принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для полых круглых и свай-оболочек — равной плошали поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения нх полости бетоном и плошали поперечного сечения брутто —при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;

Я — расчетное сопротивление грунта под нижним ксгн-. цом сван-стойки, тс/м*, принимаемое:

а)    для всех видов забивных свай, опирающихся нижним концом на охальные и крупкообломочные (валунные. галечниковые, щебенистые, гравийные и дресвяные) грунты с песчаным заполнителем, и в случае опирания на глинистые грунты твердой консистенции (кроме покровных со степенью влажности О<0,85. ч также лессов, лессовидных и набухающих) Я*= = 2000 тс/м*;

б)    для набивных свай, свай-оболочек, заполняемых бетоном, и свай-столбов, заделанных в исвыветрелый скальный грунт (без слабых прослоех) не менее чем на 0.5 м, по формуле

Л“^(Т7 + 1'6)*    (5>

где Я“ж —нормативное (среднее арифметическое значение) временное сопротивление скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состояния, тс/м*; А, — коэффициент безопасности по грунту, принимаемый йр-1.4;

Л» —расчетная глубина заделки набивной сван, сваи-оболочки и сваи-столба в скальный грунт, м; d, — наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м:

в)    для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность нсвыветрелого скального грунта, прикрытого слоем иескальны* неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, по формуле

. (6)

где Я"ж и кг — обозначения те же, что и в формуле (5).

Примечание. При наличии в основании забивных н набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов сильиовыветрелых и выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов вопрос о назначении величины нормативного сопротивления грунта Я"ж должен решаться после выполнения статических испытаний грунтов штампами или по результатам испытания свай, свай-оболочек н свай-столбов статической нагрузкой.

ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ

5.5. Несущую способность Ф, тс, висячей забивной сван (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 м), работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

Ф - m(mRRF + о Em/////),    (7)

где т — кбэффиинент условий работы свая в грунте, принимаемый m«— 1;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, тс/м*, определяемое по табл. I;

F — площадь опкрання на грунт сваи, м1. принимаемая по площади поперечного сечения сван брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного ушнрения по его наибольшему диаметру;

и — наружный периметр поперечного сечения сван, м; ft — расчетное сопротивление /-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, тс/м*, определяемое по табл. 2;

U — толщина /-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;

т* и т/ — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения свай на расчетные сопротивления грунта, определяемые по табл. 3 н принимаемые мевамкымо друг от друга.

Таблица 1

к

Расчетные сопротивление по* нижним комком рабмаиых смй и с пай-обол емс к, и с мполиаемых

бетоном. R, тс/м*

я

5

песчаных грунтов средней плотности

3

И

Ж

к

;*

■ м

а

S

в У

у

И

X

2

а*

gS

12

*■ С

к»

сь

а

11 v а

п

«-

я

а и

И

г 5

глинистых грунтов при похлтатсле коисистеикин

Is

/£. ратной

u2

0

1 0.»

0,1

0,3

1 о.-

0.5

о.в

660

310

200

3

750

400

300

200

120

110

60

680

320

210

4

- 830

5l0

380

250

160

125

70

700

340

220

5

880

6^0

400

280

200

130

80

730

370

240

7

970

690

430

Ззо

320

140

85

770

400

260

10

1050

7эо

500

350

340

150

90

820

440

15

1170

750

560

400

290

165

100

20

1260

850

620

480

450

320

180

110

25

1340

900

680

520

350

195

120

30

1420

950

740

560

380

210

130

35

1500

1000

800

600

410

225

140

Примечания:

I. В случаях когда в табл. 1 значения R указаны дробью, числитель относится к пескам, а знаменатель— к глинам.

2. В табл. I и 2 глубину погружения нижнего конца сван или сван-оболочки н среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м —от условной отметки, расположенной соответственно

на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

Глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта в акватории следует принимать с учетом возможного общего размыва грунта дна водотока при расчетном паводке.

При проектировании путепроводов через выемхи для сваи, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи или сваи-оболочки в табл. 1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.

3.    Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений консистенции /ь глинистых грунтов значения R н / определяются интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2.

4.    Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по материалам статического зондирования, значения R по табл. I для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении степени плотности грунтов по материалам других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. I следует увеличить на 60%, но не более чем до 2000 тс/м*.

5.    Значениями расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается пользоваться при условии, если заглубление свай и свай-оболочек в неразмывае-мый н мссрсэаемый грунт составляет не менее: для мостов и гидротехнических сооружений — 4,0 м; для зданий и прочих сооружений — 3,0 м.

Таблица 2

а

X

X

а

t

1.

Расчетные сопротивление на боковой поверхности смй и свай-оболочек /, тс/м*

песчаных грунтов средней плотности

« X

вс т и

ill

I* 2

»« ж

м

X

а

3

X

i

9 _ Щ *

а а

Б *■

-

-

-

-

-

-

ы X

ГЛИНИСТЫ!

грунтов при пока)*теле консистенции

•v

равном

u!

0.J 1

о.з)

°.«|

0.5 |

0.6 |

0.8 |

о.» |

>.о

1

3.5

2.3

1.5

1.2

0.8

0.4

0.4

о.з

0.2

2

4,2

3.0

2.1

1.7

».2

0.7

0.5

0.4

0.4

3

4.8

3.5

2.5

2.0

».4

0.8

0.7

0.6

0.5

4

5.3

3.8

2.7

2.2

1.6

0.9

0.8

0.7

0.5

5

5.6

4.0

2.9

2.4

1.7

1.0

0.8

0.7

0.6

6

5,8

4.2

3.1

2.5

1.8

1.0

0.8

0.7

0.6

8

6.2

4.4

3.3

2.6

1.9

1.0

0.8

0.7

0,6

10

6.5

4.6

3.4

2.7

1.9

1.0

0.8

0.7

0.6

15

7.2

5.1

3.8

2.8

2.0

1.1

0.8

0.7

0.6

20

7.9

5.6

4,1

з.о

2.0

1.2

°.8

0.7

о.б

25

8,6

6.1

4.4

3.2

2.0

1.2

0.8

0.7

0.6

30

9,3

6,6

4.7

3.4

2.1

1.2

0.9

0.8

0.7

35

10,0

7,0

5.0

3.6

2.2

1.3

0.9

0.8

0.7

Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай н свай-оболочек / по табл. 2 надлежит обязательно

Гнтывать требования, изложенные в примечаниях и 3 к табл. 1.

2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай н свай-оболочек / пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

3. Величины расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай и свай-оболочек / следует увеличивать на 30% против значений, приведенных в табл. 2.

Таблица 3

Коэффициенты уело-вий работы грунта, учитываемы* незван-

с и но друг от друг*

Способы погружения свай и виды грунтов

при расчете несущей способности .немалых

висячих савй

по* яиж-

и* боковой

ним кон-

поверх-

ЦОМ СМИ

иости сваи

тр

т1

1. Погружение забивкой сплошных

1.0

1.0

и полых с закрытым нижним концом свай механическими

(подвесными), паровоздушными и дизельными молотами

2. Погружение забивкой в пред-

варительно пробуренные скважины (лидеры) с заглублением

концов свай ке меиее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:

1.0

0,5

а) равном стороне квадратной

сваи

1.0

б)    на 5 см меньшем стороны квадратной сваи

в)    на 15 см меньшем сторо-

0.6

1.0

1.0

иы квадратной или диамст-

ра круглой сваи (для опор линий электропередачи)

3. Погружение с подмывом в пес-

1.0

0.9

члные грунты при условии до-бивки свай на последнем мет-

ре погружения без применения подмыва

Продолжение табл. 3

Коэффициенты условий работы грунта, учитываемые иезави-

симо друг от друга при расчете несущей

Способы логружеии* «аай и виды груитон

способности забивных висячих савй

под ИИ ж-

и* Локо.

ним кои-

►Ой по.

цом сваи

верхнее-

тр

«•«к «If

4. Внбропогружение и внбровдав-

ливанис в грунты:

а) песчаные средней плотно-

сти:

1.0

пески крупные и средней

1.2

крупности пески мелкие

1.1

1.0

пески пылеватые

1.0

1.0

б) глинистые с показателем консистенции /*.=0,5:

0,9

0.9

супеси

суглинки

0.8

0.9

глины

0.7

0.9

в) глинистые с показателем консистенции /*,<0

1.0

1.0

5. Погружение молотами любой

конструкции полых свай с открытым нижним концом:

1.0

1.0

а)    при диаметре полости сван 40 см к менее

б)    при диаметре полости сваи более 40 см

0.7

1.0

6. Погружение любым способом

полых круглых свай с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце сваи камуф-летного уширения в песчаных грунтах средней плотности и

в глинистых грунтах консистенции /*.<0,5 при диаметре уширения, равном: а) 1.0 и независимо от ука-

0.9

1.0

эанных видов грунта б) 15 и в песках и супесях

0.8

1.0

в) 1,5 м в суглинках и глинах

0.7

1.0

Примечание. Коэффициенты т„ и

/Пг по

поз. 4 табл. 3 для глинистых грунтов с показателем

консистенции 0,5 >/*.>0 определяются

ннтерпо-

ляцней.

В формуле (7) суммирование расчетных сопротивлений грунта должно проводиться по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом преду-

сматрнвастся планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях должно производиться суммирование расчетных сопротивлений всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже планировочного уровня (срезки) и отметки местного размыва при расчетном паводке.

Примечания: 1. Несущая способность забивных свай с уширенном нижнего конца (булавовидных свай) определяется по формуле (7). при этом за периметр и на участке ствола принимается периметр поперечного сечения ствола сваи, а на участке уширения — периметр поперечного сечения ушйрсния.

2. Расчетные сопротивления грунтов R и /< в формуле (7) для лессов и лессовидных суглинков при глубине погружения свай более 5 м принимаются по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.

5.6.    Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты с показателем консистенции /*,>0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

5.7.    Расчет несущей способности пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи, прорезающей песчаные и глинистые грунты, следует производить с учетом дополнительного сопротивления грунта на боковой поверхности таких свай, определяемого в зависимости от величины модуля деформации грунта, получаемого по результатам компрессионных испытаний грунтов, прорезаемых сваей. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи Ф, тс, в этом случае следует определять по формуле

ф “ я [RF + £ ц (b,f, + й0< ie Ei *; Ср)1.    (8)

где т. R. F, I, и fi — обозначения те же, что н в формуле (7);

и< — наружный периметр /-го сечения сван, м;

ио< — сумма размеров сторон /-го поперечного сечения

сваи,,м, которые имеют наклон к оси сван;

1с — уклон боковой поверхности сваи в долях единицы, определяемый как отношение полураэности сторон поперечного сечения в верхнем н нижнем ее концах к длине участка с наклоном граней; при /в >0,025 следует принимать /е = 0,025;

Ei — модуль деформации /-го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, тс/м2, определяемый по результатам компрессионных испытаний;

*'« — коэффициент, определяемый по табл. 4;

Ср — реологический коэффициент, принимаемый £р«=0.8.

Примечание. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (8) не производится.

Таблица 4

Вид грунт»

Кояффи-

ЦИГНТ

*/

Пески и супеси Суглинки

Глины при /р —0,18 То же, прИ /р = 0,25

Примечание. Для глвн с числом п: сти 0,18</р<0,25 значение коэффициента дсляется интерполяцией.

0.5

0,6

0.7

0.9

■астнчно-к\ опре-

5.8.    Несущую способность Ф», тс, сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой), работающей на выдергивание, следует определять по формуле

Ф» - muE »»//<//,    (9)

где и, т,, ft в /( — обозначения те же. что и в формуле (7);

т — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м. т = -•0.6; то же, на глубину 4 м и более та0.8 для всех зданий н сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент т принимается согласно указаниям раздела 13 настоящей главы.

ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ СВАИ. СВАИ-ОБОЛОЧКИ И СВАИ-СТОЛБЫ

5.9.    Несущую способность Ф, тс, набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

ф - т 0nRRF + 0 £ my/j/i).    (10)

где т — коэффициент условий работы сваи, принимаемый в случае опирання ее на покоовиые глинистые грунты со степенью влажности G<0,85 и на лессовые иля лессовидные грунты — т —0,8, в 8 Остальных случаях /п«= 1;

тя — коэффициент условий работы грунта под нижним концом набивной свая, сван-оболочки и сваи-столба, принимаемый mR =»1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширеяиямя, для которых этот коэффициент следует принимать тя-*1,3, и устройства свай с уширенной пятой, бетонируемой подводным способом. для которых тя-»0,9;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом буронабивной сван, сван-оболочки н сван-столба. тс/м2, принимаемое согласно требованиям пп. 5.10 и 5.11 настоящих норм, а для набивной, изготовляемой по технологии. указанной в п. 2.6«а» и «б», по табл. 1 настоящих норм;

F — площадь опирання набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м2, принимаемая равной: для набивных свай без уширения н для свай-столбов — площади попе-

речного сечения сваи или сваи-столба; для набивных свай с уширением — площади поперечного сечения уши-рёиия в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек. заполненных бетоном,—площади поперечного сечения оболочки брутто: для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто;

и — периметр ствола сван. м. принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки; гП/ — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба. зависящий от способа образования скважины и их стволов, принимаемый по табл. 5;

/< — расчетное сопротивление /-го слоя грунта на боковой поверхности ствола набивной сваи, сван-оболочки и сваи-столба, тс/м*. принимаемое по табл. 2;

/< — то же, что и в формуле (7).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширенной пятой должно учитываться на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширення под углом <pi/2 к оси сваи, где <pi — осрсднсннос (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствия с требованиями п. 4.6 настоящей главы. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

Таблица 5

Вид смй и способы их устройств»

Коэффициент условий работы ГРУНТ» Ш/ при

песка*

супесах

суглинках

глинах

I. Набивные поп. 2.6.а* при забивке инвентарной трубы с наконечником

0,8

0.8

0,8

0.7

2. Набивные внбро-штамлованные

0.9

0.9

0.9

0.9

3. Буронабивные, в том числе с уширенной пятой, бетонируемые:

а)    при отсутствии воды в скважине (сухим способом)

б)    под водой или под глинистым раствором

0.7

0,6

0,7

0.6

0,7

0.6

0.6

0,6

4. Сваи-оболочки погружаемые вибрированием с выемкой грунта

1.0

0.9

0.7

0.6

5. Сваи-столбы

0,7

0,7

0.7

0.6

5.10.    Расчетное сопротивление R, тс/м2, грунта под нижним концом набивной сваи, Сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта из полости с последующим заполнением се бетоном, и сван-столба допускается принимать:

а)    для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в случае устройства набивной сван с уширенной пятой и без уширення, сван-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, и сваи-столба — по формуле (11), а в случае сваи-оболочки, погружаемой с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, по формуле (12):

Л-0.65?(т;<М° + оТ|А^);    (11)

+    (12)

где а. Р, Л®* и В\ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения <pi грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 4.6 настоящей главы;

— расчетное значение объемного веса грунта, тс/м* в основании набивной сван, сваи-оболочки и сваи-столба (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде);

Yi — осрсднсннос (по слоям) расчетное значение объемного веса грунтов, тс/м*, расположенных выше нижнего конца набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба;

J — диамстр, м, набивной сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочкн н сваи-столба; л — глубина заложения, м, нижнего конца набивной сваи или ее уширенйой пяты, сван-оболочки и свая-столба, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом его общего размыва при расчетном паводке;

б)    для глинистых грунтов в случае устройства набивной сваи с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунтового ядра (частичной или полной) и заполнением полости бетоном, и сваи-столба в фундаментах зданий и сооружений — по табл. 7.

Примечание. Положения, предусмотренные п. 5.10, относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление набивной сван, сваи-оболочкн и сваи-столба в грунт, принятый за основание их пижних концов, во всех случаях не менее чем на диаметр сваи (или уширення для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочкн н сван-столба, но не менее 2 м.

5.11.    Расчетное сопротивление R, тс/м2, грунтов под нижним концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения на высоту 0,5 м и более (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имею-

Таблица б

Обоэнвчсиие коэффициенте»

0 0

Коэффициенты Дц, й(, • « ( при расчетных значениях угла внутреннего трение грунта 1/, град

33

1 *

1 *

1 -

1 -

1 »

35

зт

»

А

9.5

12.6

17,3

24.4

31.6

48,6

71.3

108,0

163

К

18,6

24,8

32,8

45,5

64.0

87,6

127,0

185,0

260

А

0 при ~J~ "•

4.0

5.0

7.5

10.0

12.5

15.0

17.5

20.0

22.5

25,0 и более

0,78

0,75

0,68

0,62

0,58

0,55

0,51

0,49

0,46

0,44

0,79

0,76

0,70

0.65

0,61

0.58

0,55

0,53

0,51

0,49

0,80

0,77

0,71

0,67

0.63

0.61

0,58

0,57

0,55

0,54

0,82

0,79

0.74

0,70

0,67

0,65

0,62

0,61

0.60

0,59

0.М

0.81

0.76

0,73

0,70

0,68

0,66

0,65

0.64

0,63

0,85

0,82

0,78

0.75

0,73

0.71

0,69

0,68

0.67

0,67

0.85

0,83

0,80

0.77

0.75

0.73

0.72

0,72

0.71

0.70

0.86

0.84

0,82

0.79

0,78

0.76

0.75

0.75

0,74

0.74

0,87 0.85 0.84 0.81 0.80 0.79 0.78 ' 0.78 0.77 0.77

Р при d —

0,8 м и менее 4.0 м

0.34

0.25

0,31 I 0.24

I 0.29 0,23

0,27

0.22

0,26

0,21

| 0.25 0.20

0,24

0,19

0,23

0.18

0,22

0,17

Примечание. Для промежуточных значений у/, -

Т н d

величины коэффициентов Л® , В® , а и

р определяются интерполяцией.

Таблица 7

Глубина эа-ложсмиа ниж-него конца снам Л. м

Расчетное сопротннление R, тс/м*. под нижиам конном набивных снай с уширеннем и без уши* р«яиа, свай-столбо» и свай-оболочек, погружа-емых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном, при глинистых грунтах с покатателеы консистенции /£ , ранном

0

0.1

0.J

0.3

0.4

0.5

0.6

3

85

75

65

50

40

30

25

5

100

85

75

65

50

40

35

7

115

100

85

75

60

50

45

10

135

120

105

95

80

70

60

12

156

140

125

ПО

95

80

70

15

180

165

150

130

110

100

80

18

210

190

170

150

130

115

95

20

230

210

190

165

145

125

105

30

330

300

260

230

200

40

450

400

350

300

250

Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения R, приведенные в табл. 7, следует:

а)    повышать (при расположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5 y»h„ где у, — удельный вес воды —1,0 тс/м3’. Л, —глубина слоя воды, м. считая от меженного уровня до уровня размыва при расчетном паводке;

б)    понижать при коэффициенте пористости грунта е>0.6; при этом коэффициент понижения т, следует определять интерполяцией между значениями яг* =1,0 при е = 0,6 и яг, = 0,6 при е=1,1.

щего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 настоящей главы с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3 настоящей главы, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

5.12. Несущую способность Ф*. тс, набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

Ф, — muZmj fill,    (13)

где т — значение то же, что к в формуле (9); и, mi, I, и /< — обозначения те же, что и в формуле (10).

ВИНТОВЫЕ СВАИ

5.13. Несущую способность Ф. тс, винтовой сван диаметром лопасти £>^1,2 м и длиной £^10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (14), а при размерах лопасти £>>1,2 м и длине сваи £>10 м — только по

данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой

Ф-т[(Лс1 + В11к)Р + /1Щ-0)],    (14)

где т — коэффициент условий работы, зависящий от вила нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 8;

Таблица 8

Наименование грунта

Коэффициенты умений работы аинтоэых смй т при нагрузка >

*

>1

Ц

90 3

9 Q 2:

if

* X.

1.    Глины и суглинки:

а)    твердые, полутвердые и тугопластичные

б)    мягкопластичные

в)    текучспластичиыс

2.    Пески и супеси:

а)    пески маловлажные и супеси твердые

б)    пески влажные и супеси пластичные

в)    пески : водонасыщенные и супеси текучие

0,8

0.8

0.7

0.8

0.7

0.6

0.7

0.7

0,6

0.7

0.6

0.5

0.7

0.6

0.4

0,5

0.4

0.3

А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне <pi (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной 0);

Таблица 9

Расчетный угол эяутреннего тре-няа грунта а рабочей зоне граа

Коэффициенты

А

я

13

7.8

2.8

15

8.4

3.3

16

9.4

3.8

18

10,1

4.5

20

12,0

5.5

22

15,0

7.0

24

18,0

9,2

26

23.1

12,3

28

29,5

16,5

30

38.0

22.5

32

48.4

31,0

34

64.9

44,4

ст — расчетное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, тс/м*; Yi — приведенный расчетный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегзющих выше отметки лопасти сваи, тс/мэ;

А — глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой —от планировочной отметки, м;

F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру{ м*. при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, н проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, м*. при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

/ — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, тс/м1, принимаемое по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи); и — периметр ствола сваи, м;

L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

0 — диаметр лопасти сваи, м.

Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливающие нагрузки характеристики грунтов в табл. 9 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе иа выдергивающие нагрузки — над лопастью сваи.

2.    Глубина заложения лопасти 'от планировочной отметки должна быть не мсиес 50 при глинистых грунтах и нс мсиес 60 — при песчаных грунтах (где' 0 — диаметр лопасти).

3.    Расчетные значения угла внутреннего трения <pi и сцепления грунта ci основания при расчетах по формуле (14) должны определяться в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы.

УЧЕТ НЕГАТИВНОГО (ОТРИЦАТЕЛЬНОГО)ТРЕНИЯ ГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВИСЯЧИХ СВАИ

6.14.    Силами негативного (отрицательного) трения называются силы, возникающие на боковой поверхности сван при осадке околосвай-ного грунта и направленные вертикально вниз.

5.15.    Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта /, расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, принимается:

а)    при подсыпках высотой менее 2м — для грунтовой подсыпки и слоев торфа — равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения — положительным значениям по табл. 2;

б)    цри подсыпках высотой от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку — равным 0.4 от значений, указанных в табл. 2. взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м(негативное трение);

в)    при подсыпках высотой более 5м — для грунтов, включая подсыпку,— равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м(негативное трение).

2 Зека» л г

В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможная величина осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, то сопротивление грунта на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа величину / следует принимать равной 0,5 тс/м*.

Если известны коэффициенты консолидации и модули деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение величины осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи или сваи-оболочки допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (негативное трение) нс от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, величина дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента времени передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельно допускаемой величины осадки для проектируемого чцания или сооружения.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИИ

6.1. Несущая способность Ф, тс, сваи или сваи-оболочки после определения ее по результатам испытаний статической или динамической (ударной) нагрузкой, а также по данным статического зондирования грунта должна быть проверена расчетом на эксплуатационные нагрузки и воздействия по условию сопротивления материала сваи или сваи-оболочки в соответствии с требованиями п. 4.2 настоящей главы.

Примечание. Требования настоящего раздела главы при определении несущей способности свай и свай-оболочек по результатам испытания их статической нагрузкой распространяются также на сваи-столбы.

6.2.    Испытания свай и свай-оболочек статической и динамической нагрузкой должны проводиться в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-78.

6.3.    Несущая способность Ф, тс, сваи и сваи-оболочки по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статической нагрузкой и по результатам их динамических испытаний определяется по формуле

Ф"

Ф-т-^р    (15)

где т — коэффициент условий работы, принимаемый в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок т=|. а в случае выдергивающих нагрузок при глубине погружения сваи или сваи-оболочки в грунт на 4 м и более —т = 0,8 и при глубине погружения меиее 4 м — /п = 0.6 для всех видов зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент условий работы т принимается а соответствии с данными, приведенными в разделе 13 настоящей главы;

Ф^р — йормативное значение предельного сопротивления сааи или сван-оболочки, тс. определяемое в соответствии с указаниями пп. 64—6.7 настоящей главы:

*г — коэффициент безопасности по грунту, прннныаеиый по указаниям о. 6.4 настоящей главы.

6.4.    В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее 6 шт., нормативное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки в формуле (15) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т. е. ФЬ—Фар мяя, а коэффициент безопасности по грунту — кг=\.

В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых условиях, составляет 6 шт. и более, величины ФЦр и kr следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Фвр, полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75, применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом для определения величины частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 6.5 настоящей главы при вдавлнвакЛцих нагрузках, п. 6.6 — при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 6.7 — при динамических испытаниях.

6.Б. Если нагрузка при статическом испытании свай или свай-оболочек на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки Д без увеличения

нагрузки (при А^20 мм), го эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления Фпр испытываемой сван или сваи-оболочки.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов) за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Фвр вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку, равную А, определяемую по формуле

Д-С5пр.ср,    (16)

где Sap. ср — предельно допускаемая величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, установленная в задании на проектированне или принимаемая для соответствующих зданий и сооружений по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

С — коэффициент перехода от предельно допускаемой величины средней осадки фундамента здания или сооружения Sap. «р, заданной в проекте, к осадке сваи или сваи-оболочки, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки. Величину коэффициента следует принимать £—0,2 в случаях, когда испытание сваи или сваи-оболочки производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижиими концами залегают грунты песчаные или глинистые с консистенцией от твердой до тугопластич-ной, а также за 2 ч. если под их нижним концом залегают глинистые грунты от мягкопластичиой до текучей консистенции. Величину коэффициента £ допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле (16), окажется Д>40 мм. то за частное значение предельного сопротивления сван нлн сваи-оболочки Фвр следует принимать нагрузку. соответствующую А = 40 мм.

Для мостов за предельное сопротивление сван или сваи-оболочки Ф0р при вдавливающих нагрузках должна приниматься нагрузка на одну ступень меньше нагрузки, при которой вызывается:

а)    приращение осадки за одну ступень за-груження (при общей величине осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б)    осадка, не затухающая в течение одних суток и более (при общей величине ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или большей 1,5Ф (где Ф —несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по формулам (4), (7) — (10). (13) и (14) настоящей главы), осадка сваи или сваи-обо-

2*

лочки А при испытаниях окажется менее величины. определенной по формуле (16). а для мостов менее 40 мм. то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сван или сваи-оболочки Фпр допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.

Примечание. Ступени загружения при испытаниях сван или свай-оболочек статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными в пределах '/ю—Vi» от предполагаемого предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Фар.

6.6. При испытании свай или свай-оболочек статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Фпр (п. 6.4 настоящей главы) по графикам (зависимости перемещений от нагрузок) принимается такая нагрузка, без увеличения которой перемещения сван непрерывно возрастают.

Примечание. Результаты статических испытаний свай или свай-оболочек на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, которую можно допустить иа сваю или сваю-оболочку нэ условия предельно допускаемых горизонтальных деформаций зданий и сооружений. В качестве такой нагрузки для зданий и сооружений (за исключением сооружений, особо чувствительных к горизонтальным деформациям) допускается принимать нагрузку, при которой величина горизонтального перемещения сваи или сваи-оболочки в уровне поверхности грунта при испытаниях, выполненных по ГОСТ 5686-78, оказывается равной предельно допускаемой величине, но не более 10 мм.

6.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления Фпр, тс (п. 6.4 настоящей главы), по данным их погружения, при фактических (измеренных) остаточных отказах еф^0,002 м следует определять по формуле

л/ТС Г, / АЭР    Яг)

«ч—Г-[у 1 +    <|7>

Если фактический (измеренный) остаточный отказ еф<0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет еф^0.002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значенйе предельного сопротивления сван ФПр. тс, следует определять по формуле

Ф

1

2*ф + е

^ТГХ

(18)

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ