СНиП II-17-77

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОССТРОЙ СССР

Издание официальное

ГОСУРСТВЕННЫП КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА Г ОСТРОЙ СССР)

УДК

Глава СНнП 11-17-77 «Свайные фундаменты» разработана ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований н подземных сооружений (НИИОСП) им. Н. М. Герссвзнова Госстроя СССР, институтом фунда-ментпроект Минмонтажспеистроя СССР н Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) Минтрансстроя с участием Донецкого Промстройниипроскта, НИИЖБ. НИИСК, ПНИИИС. Ростовского Промстройниипроек-та. ЦНИИпромзданий и ЦНИИСК нм. В. А. Кучеренко Госстроя СССР. МЙСИ им. В. В Куйбышева Минвуза СССР. НИИпромсгрон Минпромстроя СССР. МИИТ и ЛИИЖТ МПС. ЦНИИЭПсельстроя Миксельстроя СССР. ВНИМИ Минуглепрома СССР, институтов Гидропроект им. С. Я. Жука и Энергосстьпроект Минэнерго СССР, КИСИ н ДИСИ Минвуза Украинской ССР и института Эстпромпроскт Госстроя Эстонской ССР.

С введением н действие главы СНиП II-17-77 с I января 1979 г. утрачивают силу: глава СНнП П-Б.5-67 (издания 1968 г.) и П-Б.5-67 • (издания 1971 г.) «Свайные фундаменты. Нормы проектирования*.

изменение главы СНиП П-Б.5-67, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1970 г. № 112;

изменения главы СНиП П-Б.5-67 *, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 5 июля 1971 г. X? 84. от 1 октября 1971 г. № 163, от 25 сентября 1972 г. Л» 181 и от 5 мая 1975 г. М 69;

глава СНиП ЬБ.3-62 «Фундаменты и опоры кз свай и цилиндрических оболочек. Сборные конструкции*;¹

раздел 5 «Особенности проектирования свайиых фундаментов на водонасыщенных заторфовэнных грунтах* «Инструкции по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых на заторфованных территориях* (СП 475-75).

Редакторы: инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук Б. В. Ба-холдин. Н. Ь. Экимян (НИИОСП им. Гсрсевановз Госстроя СССР), канд. техн. наук Ю. Г. Трофиленлоо. инженеры А. А. Ободовский н Р. Е. Xанин (Фундзмснтпроехт Минмонтажспеистроя СССР), д-р техн. наук А. А. Луга и кандидаты техн. наук /У. М. Г лотов и К. С. Заориев (ЦНИИС Минтрансстроя).

^С 5г’«7Йг ^|,НСТРУ*^Т- - нормат., I »ып. - 1Д-Л

© Стройиздат, 1978

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений.

Примечания: 1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также сваййыс фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований н фундаментов на вечномерзлых грунтах и по рросктиро ванию фундаментов машин с динамическими нагруз ками.

2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству и эксплуатации здаиий и сооружений в указанных условиях.

1.2.    Выбор конструкции фундамента (например, свайного или на естественном основании, на искусственно уплотненном, химически или термически упрочненном основании и т. п.), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов, выполненного с учетом требований технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.3.    Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий строительной площадки, выполненных в соответствии с требованиями раздела 3 настоящей главы, данных о климатических условиях района строительства, а также особенностей про

ектируемых зданий и сооружений и местного опыта строительства.

Проектирование свайных фундаментов без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности для выбора рациональной конструкции фундамента, вида свай и определения их параметров не допускается.

1.4.    В рабочих чертежах свайных фундаментов должны быть указаны вид, количество и параметры свай (сечение и длина свай, а также несущая способность и соответствующая ей нагрузка, допускаемая на сваю), которые не требуют дополнительных уточнений путем испытания свай в грунте в процессе строительства.

Примечание. Испытания свай, свай-оболочек или свайных фундаментов (например, кустов), проводимые в процессе строительства или после его ваверше-ния в соответствии с требованиями глав III части СНиП по производству и приемке работ по устройству оснований и фундаментов и по приемке в эксплуатацию законченных строительством предприятий зданий и сооружений, являются, как правило, только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту, а также для установления соответствия грунтовых условий строительной площадка условиям, предусмотренным в проекте.

1.5.    В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований н фундаментов по специально устроенным маркам и реперам в следующих случаях: при применении новых конструкций зданий и сооружений или их свайных фундаментов, недостаточно изученных в массовом строительстве; при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций в целях изучения работы оснований, фундаысн-

В несены

НИИОСП нм. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по деаам строительства от 9 декабря 1977 г. М 197

Срок введения в действие I января 1979 г.

тов, конструкций здания, сооружения или технологического оборудования. Выбор объекта для измерения деформаций должен быть согласован с заказчиком.

Программа и результаты наблюдений, проводившихся в период строительства, должны включаться в состав проектной документации, передаваемой при приемочном акте организа. ими, эксплуатирующей здание или сооружение.

1.6. Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНнП по защите строительных конструкций от коррозии, а деревянные конструкции свайных фундаментов — также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения н поражения древоточцами.

2. ВИДЫ СВАИ

2.1.    В настоящей главе рассматриваются следующие виды свай:

а)    сваи забивные железобетонные и деревянные, погружаемые в грунт d помощью молотов, вибропогружателей и вибровдавливающих агрегатов;

б)    сваи-оболочки железобетонные;

в)    сваи набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте на месте;

г)    сваи буроопускные железобетонные, устраиваемые из готовых железобетонных элементов, погружаемых в заранее пробуренные в грунте скважины;

д)    сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.

2.2.    Сван в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижним концом, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.

К сваям-стойкам относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности по грунту основания па сжимающую нагрузку не учитываются.

К висячим сваям относятся сваи всех видов и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.

Примечание. К практически несжимаемым грунтам относятся скальные, крупнообломочные (валунный. галечниковый. щебенистый, гравийный, дресвяный) с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой

консистенции, за исключением покровных со степенью влажности С <0.65, а также лессов, лессовидных, набухающих и засоленных грунтов.

2.3.    Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочк» подразделяются:

а)    по способу армирования — на сваи и сваи-оболочки с нснапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно-напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него, причем без поперечного армирования изготавливаются только сван квадратного поперечного сечения;

б)    по форме поперечного сечения — на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм включительно и сваи-оболочки диаметром более 800 мм;

в)    по форме продольного сечения — на призматические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);

г)    по конструктивным особенностям ствола сваи — на цельные н составные (из отдельных секций);

д)    по конструкции нижнего конца — на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с уширением (булавовидные сваи) или без него, полые сваи — с закрытым или открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.

Примечание. Сван забивные с камуфлетной пятой изготавливаются путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней частя стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи н наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с камуфлет-ной пятой следует предусматривать указания о строгом соблюдения требований правил производства буровзрывных работ, в том числе оря определении допускаемых расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

2.4.    Разновидностью забивных железобетонных свай по конструкции и по способу погружения являются:

а) сван-колонны, надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений).

Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно-напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой, а также предварительно-напряженных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры;

б)    сваи, погружаемые в лидерные скважины, причем диаметр лидерной скважины должен быть не более меньшего размера поперечного сечения или диаметра сваи, а глубина — меньше требуемой по расчету глубины погружения сваи не менее чем на 1 м.

Лидерные скважины допускается предусматривать при необходимости вынужденной проходки глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции (например, просадоч-ных или набухающих) в случаях, когда по результатам опытной забивки свай или по опыту строительства установлено, что погрузить сваи без лидерных скважин не представляется возможным;

в)    сван, погружаемые с использованием подмыва грунта, причем подмыв не должен производиться на последнем метре погружения сваи, а свая должна быть добита до проектного отказа.

Подмыв допускается предусматривать преимущественно при необходимости пробивки сваями больших толщ песчаных грунтов.

2.5.    Забивные деревянные сваи подразделяются на:

а)    цельные, изготовляемые из одного бревна;

б)    срощенные по длине;

в)    пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.

2.6.    Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:

а)    набивные, устраиваемые путем предварительного погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважины бетонной смесью;

б)    набивные внброштампованные, устраиваемые в пробуренных или в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом, выполненным в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;

в)    набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью;

г)    буронабивные с уширениями и без них, устраиваемые в неводонасыщенных глинистых грунтах без крепления стенок скважин, а в обводненных грунтах и в песках с закрепле

нием стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами и только в виде исключения при соответствующем обосновании — обсадными трубами, оставляемыми в грунте;

д буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью.

2.7.    Буроопускные сван по способу устройства подразделяются на:

а)    сваи-столбы, устраиваемые в предварительно пробуренных скважинах путем установки в них готовых железобетонных цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 800 мм и более и последующего заполнения зазора между стенкой скважины и этими элементами (шириной 5—10 см) песчано-цементным раствором;

б)    буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (подпункт «д» п. 2.6) тем, что после заполнения бетонной смесью каму-флетного уширения в скважину опускают готовую железобетонную сваю заводского изготовления.

2.8.    Железобетонные и бетонные сваи, железобетонные сваи-оболочки и сваи-столбы следует проектировать из тяжелого бетона.

Марка бетона по прочности на сжатие для забивных свай и свай-оболочек должна приниматься не ниже проектной, установленной государственными стандартами на сваи и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72 и ГОСТ 19804 —74).

Для набивных свай, свай-столбов и различных видов забивных свай без предварительного напряжения, на которые отсутствуют государственные стандарты, должен предусматриваться бетон проектной марки не ниже М 200, а для предварительно-напряженных — не ниже М 300.

Примечание. Для коротких набивных свай (длиной менее 3 м) допускается предусматривать применение тяжелого бетона проектной марки не ниже М 100.

2.9.    Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:

а) для мостов, гидротехнических сооруже-ний и опор больших переходов воздушных линий электропередачи:

сборные.........М    300

монолитные .....М    200

б) для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»:

сборные.........М    200

монолитные .......М    150

Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предъявляемыми к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже марки М 150.

Примечание. При проектироаанни гидротехнических сооружений и мостов проектная марка бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должна быть выше на одну ступень по сравнению с проектной маркой бетона соединяемых сборных элементов.

2.10.    Проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для железобетонных забивных свай квадратного сечения (в том числе с круглой полостью), а также для железобетонных полых круглых свай и свай-оболочек следует назначать в соответствии с требованиями государственных стандартов на указанные виды свай (ГОСТ 19804—/4 н ГОСТ 17382-72).

Для набивных свай, свай-столбов н различных видов забивных свай, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для свайных ростверков проектную марку бетона по морозостойкости н водонепроницаемости следует назначать в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию зданий и сооружений, в которых будут применены свайные фундаменты. При отсутствии в нормативных документах этих требований проектную марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости .следует назначать исходя из температурно-климатических условий района строительства и грунтовых условий эксплуатации свайных фундаментов применительно к соответствующим требованиям, предъявляемым указанными выше государственными стандартами на сваи квадратного сечения (ГОСТ 19804-74), полые круглые и сваи-оболочки (ГОСТ 17382-72).

2.11.    Стыки звеньев составных железобетонных свай и свай-оболочек должны обеспечивать: а) равнопрочность стыкового соединения и ствола сваи (сваи-оболочки) на осевые вдавливающие и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты, а для фундаментов со сваями, работающими на выдергивающие на

грузки,— также на растягивающие силы; б) соосность стыкуемых элементов.

2.12.    Сборные железобетонные ростверки ленточные и для кустов свай допускается применять как цельные, так и составные е учетом грузоподъемности транспортных средств и монтажных механизмов.

2.13.    Деревянные сваи должны изготавливаться из бревен хвойных пород (сосны₄ ели, лиственницы, пихты) диаметром 22—34 ем и длиной 6,5 и 8,5 м, отвечающих требованиям ГОСТ 9463-72.

Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры, наростов и сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры поперечного сечения и длины пакетных свай принимаются по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.

Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной более 8.5 м допускается только по соглашению с предприятием — изготовителем

свай.

2.14.    Стыки бревен или брусьев в ерошенных по длине деревянных сваях и в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны располагаться вразбежку на расстоянии друг от друга не менее 1,5 м.

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ

3.1. Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта, проектируемого на свайных фундаментах, должны определяться программой, разработанной изыскательской организацией по техническому заданию на производство изысканий, выданному заказчиком (проектной организацией — генеральным проектировщиком) в соответствии с требованиями главы СНиП на инженерные изыскания для строительства и других действующих нормативных документов и государственных стандартов на изыскательские работы по исследованию грунтов оснований зданий и сооружений, а также требованиями раздела 3 настоящей главы.

Техническое задание на производство изысканий должно составляться генеральным проектировщиком при участии организации, разрабатывающей проект фундаментов. Программа должна быть согласована с организацией, выдавшей техническое задание на производство изысканий.

3.2. Все виды инженерных изысканий, необходимых для разработки проектов свайных фундаментов, должны осуществляться в комплексе проектно-изыскательских работ, как правило, на стадии разработки технического (техно-рабочего) проекта в составе, обеспечивающем получение:

а)    предварительных данных, позволяющих проектной организации определить возможность и целесообразность применения свайных фундаментов (по результатам бурения скважин, проходки шурфов, статического зондирования, лабораторных исследований грунтов и грунтовых вод);

б)    полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (выбора вида и определения размеров свай и свай-оболочек, свай-столбов, а также их несущей способности и соответствующей расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) и полученных с учетом результатов бурения скважин, проходки шурфов, зондирования и испытания грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений). При необходимости на строительной площадке проводятся также испытания свай или свай-оболочек в грунте динамической или статической нагрузками, а для площадок, сложенных набухающими грунтами, также и испытание свай-штампов статической нагрузкой в соответствии с дополнительным техническим заданием (программой), выданным проектной организацией— генеральным проектировщиком; техническое задание должно составляться с привлечением организации, разрабатывающей проект фундаментов.

В отдельных случаях, когда при выполнении проектно-изыскательских работ не представляется возможным из-за занятости строительной площадки осуществить в полном объеме изыскания, необходимые для разработки рабочих чертежей свайных фундаментов, допускается в виде исключения выполнять работы, связанные с испытанием свай, если они необходимы, после разработки и утверждения технического (техно-рабочего) проекта. При этом уточненные рабочие чертежи свайных фундаментов и скорректированная смета, составленная по этим чертежам, должны выдаваться заказчиком до начала производства работ.

Примечания:    1.    Динамические    и    статические

испытания саай, спай-оболочек и свай-столбов следует выполнять, соблюдая требования государственного стан

дарта на методы полевых испытаний свай (ГОСТ 5686-78), а испытания грунтов статическим и динамическим зондированием, прсссиометркческим методом и штампами — требования соответствующих государственных стандартов на методы полевых испытаний грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912—74) зондированием и на методы полевых определений модуля деформации грунта пресснометрвин (ГОСТ 20276-74) и штампами (ГОСТ 12374 -66).

2.    Предусмотренные подпунктом «а> п. 3.2 изыскательские работы могут не производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемые для определения технического решения и вида свайных фундаментов. могут быть получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других организаций.

3.    Статические испытания свай при инженерных изысканиях, как правило, не следует производить, если фундаменты проектируются со сваями-стойками, забиваемыми молотом, анергия удара которого удовлетворяет требованиям главы СНиП на производство и приемку работ по устройству оснований и фундаментов. Во веек остальных случаях вопрос о необходимости статических испытаний саай определяется проектной организацией, проектирующей свайные фундаменты, при выдаче задания на изыскания.

3.3. Если какой-либо из перечисленных в п. 3 2 элементов изысканий предусмотрен программой, то количество нх для каждого здания или сооружения должно быть не менее: буровых скважин — 2; шурфов — 2; зондирований — 5; динамических испытаний свай — 5; статических испытаний свай, свай-штампов или свай-оболочск — 2;

испытаний грунтов статической нагрузкой штампами или прессиометрами — 2.

Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в программе на производство изысканий в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, которые будут залегать непосредственно под нижними концами свай (свай-оболочек, свай-столбов) и ниже их в пределах 5 м.

Примечания: I. Если инженерно-геологические условия строительной площадки аналогичны условиям примыкающей к ней территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта фундаментов— допускается устанавливать сокращенный объем исследований.

2' Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов не допускается, если в пределах контура проектируемого здания или сооружения либо вблизи него (до 5 и) отсутствуют скважины или шурфы, по которым имеются

результаты лабораторных определений физико-механических свойств грунтов.

3.4.    Глубину бурения скважин, предусматриваемую в программе изыскательских работ с учетом конкретных ннжеверно-геологнче-скнх условий строительной площадки и характера проектируемых зданий (сооружений), следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай, свай-оболочек и свай-столбов в нескальных грунтах, как правило, не менее чем на 5 м.

Для каркасных зданий и сооружений с нагрузкой на куст висячих свай и свай-оболочек более 300 тс, а также при сплошном свайном поле под всем сооружением глубину бурения 50% количества скважин следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижнего конца свай или свай-оболочек, как правило, не мене? чем на 10 м.

При необходимости опирания или заглубления свай, свай-оболочек и свай-столбов в скальные грунты глубина бурения скважин должна быть не менее чем на 1,5 м ниже конца свай, свай-оболочек и свай-столбов. При наличии в скальных грунтах карста, прослоек нескального грунта и других местных ослаблений грунтов количество и глубина скважин назначаются по программе изыскательских работ исходя из особенностей инженерно-геологических условий исследуемой строительной площадки.

Примечания: 1. В техническом задании на производство изысканий ориентировочную длину свай, свай-оболочек н свай-столбов для назначения глубины бурения скважин допускается определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов ранее проведенных инженерно-геологических изысканий или по аналогичным фундаментам смежных зданий и сооружений.

2. Для свай, работающих только на выдергивание, глубину буровых скважин и зондирования при изысканиях допускается принимать на 1 м ниже конца свай.

3.5.    Плотность песчаных грунтов должна определяться в условиях природного залегания по данным зондирования в соответствии с требованиями государственных стандартов на методы полевого испытания грунтов статическим (ГОСТ 20069-74) и динамическим (ГОСТ 19912-74) зондированием или в случае, когда это возможно,— по результатам испытания образцов грунтов ненарушенной структуры, отобранных из шурфов или скважин в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.

4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ

4.1.    Расчет свайных фундаментов и их оснований должен производиться по предельным состояниям двух групп:

а)    по первой группе:

по прочности конструкций свай, свай-оболочек и свай-столбов (ниже в настоящем разделе именуемых для краткости общим названием «сваи»), а также свайных ростверков (п. 4.2 настоящей главы);

по несущей способности грунта основания свайных фундаментов и свай (п. 4.3 настоящей главы);

по устойчивости (несущей способности) оснований свайных фундаментов в целом, ,если на них передаются горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами, либо сложены крутопадающими слоями грунта (п. 8.12 настоящей главы);

б)    по второй группе:

по осадкам оснований свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (пп. 4.4, 7.1 и 7.2 настоящей главы);

по перемещениям свай (вертикальным, горизонтальным Д_г и углам поворота головы свай У) совместно с грунтом оснований от действия вертикальных, горизонтальных нагрузок и моментов (приложение к настоящей главе);

по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов (п. 4.2 настоящей главы).

4.2.    Расчет по прочности конструкций свай и свайных ростверков должен производиться в зависимости от их материала (железобетон, бетон, древесина) соответственно по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или по главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, а в необходимых случаях также по главам СНиП по проектированию мостов и труб и по проектированию бетонных н железобетонных конструкций гидротехнических сооружений с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. 4.6, 5.2 и 5.3 и в приложении к настоящей главе.

Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, а в необходимых случаях также

и в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

4.3. Свайные фундаменты и сваи по несущей способности грунтов основания должны рассчитываться по формуле

где N — расчетная нагрузка, тс, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы;

Ф — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, тс. называемая в дальнейшем для краткости «несущей способностью сваи», определяемая в соответствии с указаниями разделов 5 и 6 настоящей главы;

Да — коэффициент надежности, принимаемый равным:

а)    если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта,—1,4;

б)    если несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчета по результатам статического зондирования грунта, а также по результатам динамических испытаний свай, выполненных с учетом упругих деформаций грунта,——1,25;

в)    для фундаментов мостов при высоком ростверке коэффициент надежности принимается в зависимости от общего количества свай в фундаменте под опору:

Р — расчетная нагрузка, тс, допускаемая на сваю*.

Примечания: 1. При расчете свай всех видов на выдергивание, а свай-оболочек и свай-столбов также и на вдавливание к расчетной нагрузке или к продольному усилию, возникающему в них от расчетной нагрузки, передаваемой на сваю N, тс, следует прибавлять собственный вес сваи, сваи-оболочки или сваи-столба.

2. Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то передаваемую на крайние сваи расчетную нагрузку разрешается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).

Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один ряд или несколько рядов, то при учете (совместном илн раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра н льда, навала судов передаваемую на сваю расчетную нагрузку допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% при восьми и более сваях. При проме-

* По ранее действовавшим нормам проектирования свайных фундаментов СНиП Н-Б.5-67* Р именовалось «несущей способностью сван».

жуточиом количестве свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.

4.4.    Свайные фундаменты в целом и сваи, рассчитываемые по предельным состояниям второй группы (по деформациям), должны удовлетворять условию

S<S_op,    (2)

где S — расчетная величина деформации (осадки, перемещения и т. п.) сван и свайного фундамента в целом, определяемая расчетом по указаниям пп. 4.5 н 4.6, раздела 7 и приложения к настоящей главе;

S ер — предельно допускаемая величина деформации (осадки, перемещения н т. п.) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии ее в задании — принимается по предельно допускаемым деформациям, установленным в главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

4.5.    Нагрузки и воздействия, учитываемые

в расчетах свайных фундаментов, должны определяться по главам СНиП; нагрузки и воздействия; основные положения проектирования строительных конструкций и оснований. В необходимых случаях нагрузки и воздействия должны определяться также по главам СНиП:    строительство    в сейсмических райо

нах; проектирование зданий и сооружений на подрабатываемых территориях; проектирование мостов и труб; нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов).

При этом расчет свайных фундаментов и их оснований по несущей способности должен производиться на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, принимаемыми в соответствии с требованиями глав СНиП на нагрузки и воздействия, а расчет оснований свайных фупдаментов по деформациям — на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентами перегрузки, равными единице.

Расчет осадок опор мостов производится только на действие постоянных нагрузок, а горизонтальных смещений верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста — на сочетание постоянных и временных нагрузок.

При проектировании свайных фундаментов, устраиваемых в особых природных условиях и при действии особых нагрузок (сейсмических. воздействий от деформаций земной поверхности при подработках территории и др ), кроме указанных выше расчетов свайных фундаментов и их оснований должен производиться также расчет по несущей способности на особые сочетания нагрузок, а в необходимых

случаях (например, при подработке территории) — и по деформациям.

4.6. Определение несущей способности Ф и деформаций 5 свай, ростверков, свайных фундаментов в целом и их оснований должно выполняться расчетом согласно требованиям настоящей главы, используя расчетные значения характеристик материалов и грунтов. При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 6.1—6.9 настоящей главы) несущая способность свай должна определяться с учетом результатов, полученных при статическом зондировании грунтов или по данным динамических испытаний свай, либо приниматься непосредственно по результатам испытаний свай статической нагрузкой.

Под термином «характеристики грунтов» следует понимать прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения *<р, удельное сцепление с, модуль деформации нескальных грунтов £), а также объемный вес грунта у. Кроме того, к расчетным характеристикам грунтов в настоящей главе отнесены также расчетные сопротивления грунтов R под нижним концом и f на боковой поверхности свай, а также расчетные величины коэффициента постели грунта С на их боковой поверхности.

Расчетные значения характеристик грунтов Ф. с, Е и у следует определять в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений и ГОСТ 20522—75, ограничивая при этом коэффициенты безопасности по грунту k_r для определения угла внутреннего трения фх и удельного сцепления ci значениями соответственно 1,1 и 1,5. В расчетах по деформациям допускается принимать для определения всех расчетных характеристик грунтов ft_r—1.

Расчетные сопротивления грунтов R и /, используемые в формулах для определения несущей способности свай, должны приниматься в соответствии с указаниями пп. 5.4—5.11 настоящей главы. Расчетные значения коэффициента постели грунта С при расчете свай на горизонтальные нагрузки следует принимать по формуле (3), приведенной в приложении к Настоящей главе.

Расчетные характеристики материалов свай и ростверков должны приниматься по главам СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а для мостов — главе СНиП по проектированию мостов и труб.

4.7.    Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на усилия, передаваемые на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при их изготовлении, складировании и транспортировании, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0.3L (где L — длина сваи).

Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса слейует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:

при расчете по прочности — 1,5;

при расчете по образованию и раскрытию трещин — 1,25.

6 этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи принимается равным единице.

4.8.    Сваи-колонны следует рассчитывать как забивные железобетонные сваи с учетом дополнительных требований, содержащихся в разделе 14 настоящей главы, а также по прочности я устойчивости как элементы каркаса здания.

5. РАСЧЕТ СВАИ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И СВАИ-СТОЛБОВ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1.    Несущую способность свай всех видов, свай-оболочек и свай-столбов следуем определять как наименьшее из значений несущей способности, полученных по следующим двум условиям:

а)    из условия сопротивления грунта основания свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями, приведенными в пп. 5.4—5.12 настоящей главы;

б)    из условия сопротивления материала свай, свай-оболочек и свай-столбов в соответствии с требованиями пп. 6.2—5.3 и глав СНиП по проектированию бетонных и железобетонных или деревянных конструкций, а в необходимых случаях — главы СНиП по проектированию мостов и труб.

5.2.    При расчете свай, свай-оболочек и свай-столбов по прочности материала сваю (сваю-оболочку и сваю-столб) следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии 1\, определяемом по формуле

О)

где /о — АЛНИЯ участка сван, сван-оболочки н сван-столба от подошвы ростверка до уровяя поверхности грунта, и;

а_я — коэффициент деформации. \Ы. определяемый по формуле (6) приложения к пастоящей главе.

Если для набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов, эаделанпых в скальный грунт,

величина — >/ (где / — глубина погружения

набивной сваи, сваи-оболочки или сваи-столба), то следует принимать /, = /о+/.

6.3.    При расчете несушей способности набивных свай по материалу расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом понижающего коэффициента условий работы me=»035, предусмотренного главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций для элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного понижающего коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства свайных работ:

а)    в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать их без крепления стенок, при положении горизонта грунтовых вод в период строительства ниже пяты свай тв=1,0;

б)    в грунтах, крепление скважин и бетонирование в которых осуществляется с применением извлекаемых обсадных труб при отсутствии воды в скважинах (т. е. при бетонировании сухим способом), /пс=0,9;

в)    в грунтах, бурение скважин в которых производится с применением извлекаемых обсадных труб и бетонирование под водой, ш_б =*0,8;

г)    в грунтах, бурение скважин в которых производится под глинистым раствором (без обсадных Tpy6J и бетонирование под этим же раствором, те»®0,7.

Примечание. Бетонирование под водой йлн пол глинистым раствором должно вестись только истодом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы).

СВАИ-СТОЙКИ

5.4.    Несущую способность Ф, тс, сваи-стойки Забивной квадратной, прямоугольной или полой круглой диаметром до 0,8 М и сван-оболочки, йабивной сван и сваИ-етолба, опирающихся на практически несжимаемый rpyut (примечание к п. 2.2 настоящей f-лавы), следует определять по формуле

<t>~mRF,    (4)

где m — коэффициент условий работы Сваи в грунте, принймасЯый /г»— 1;

Я —площадь опирания на грунт сваи, сваи-оболочки и сван-столба, м*, принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для полых круглых и свай-оболочек — равной плошали поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения нх полости бетоном и плошали поперечного сечения брутто —при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;

Я — расчетное сопротивление грунта под нижним ксгн-. цом сван-стойки, тс/м*, принимаемое:

а)    для всех видов забивных свай, опирающихся нижним концом на охальные и крупкообломочные (валунные. галечниковые, щебенистые, гравийные и дресвяные) грунты с песчаным заполнителем, и в случае опирания на глинистые грунты твердой консистенции (кроме покровных со степенью влажности О<0,85. ч также лессов, лессовидных и набухающих) Я*= = 2000 тс/м*;

б)    для набивных свай, свай-оболочек, заполняемых бетоном, и свай-столбов, заделанных в исвыветрелый скальный грунт (без слабых прослоех) не менее чем на 0.5 м, по формуле

где Я“_ж —нормативное (среднее арифметическое значение) временное сопротивление скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состояния, тс/м*; А, — коэффициент безопасности по грунту, принимаемый йр-1.4;

Л» —расчетная глубина заделки набивной сван, сваи-оболочки и сваи-столба в скальный грунт, м; d, — наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м:

в)    для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность нсвыветрелого скального грунта, прикрытого слоем иескальны* неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, по формуле

. (6)

где Я"_ж и к_г — обозначения те же, что и в формуле (5).

Примечание. При наличии в основании забивных н набивных свай, свай-оболочек и свай-столбов сильиовыветрелых и выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов вопрос о назначении величины нормативного сопротивления грунта Я"_ж должен решаться после выполнения статических испытаний грунтов штампами или по результатам испытания свай, свай-оболочек н свай-столбов статической нагрузкой.

ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ

5.5. Несущую способность Ф, тс, висячей забивной сван (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 м), работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

Ф - m(m_RRF + о Em/////),    (7)

где т — кбэффиинент условий работы свая в грунте, принимаемый m«— 1;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, тс/м*, определяемое по табл. I;

F — площадь опкрання на грунт сваи, м¹. принимаемая по площади поперечного сечения сван брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного ушнрения по его наибольшему диаметру;

и — наружный периметр поперечного сечения сван, м; f_t — расчетное сопротивление /-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, тс/м*, определяемое по табл. 2;

U — толщина /-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м;

т* и т/ — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения свай на расчетные сопротивления грунта, определяемые по табл. 3 н принимаемые мевамкымо друг от друга.

Таблица 1

Примечания:

I. В случаях когда в табл. 1 значения R указаны дробью, числитель относится к пескам, а знаменатель— к глинам.

2. В табл. I и 2 глубину погружения нижнего конца сван или сван-оболочки н среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м —от условной отметки, расположенной соответственно

на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

Глубину погружения нижнего конца сваи или сваи-оболочки и среднюю глубину расположения слоя грунта в акватории следует принимать с учетом возможного общего размыва грунта дна водотока при расчетном паводке.

При проектировании путепроводов через выемхи для сваи, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи или сваи-оболочки в табл. 1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.

3.    Для промежуточных глубин погружения свай и свай-оболочек и промежуточных значений консистенции /_ь глинистых грунтов значения R н / определяются интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2.

4.    Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по материалам статического зондирования, значения R по табл. I для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100%. При определении степени плотности грунтов по материалам других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. I следует увеличить на 60%, но не более чем до 2000 тс/м*.

5.    Значениями расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается пользоваться при условии, если заглубление свай и свай-оболочек в неразмывае-мый н мссрсэаемый грунт составляет не менее: для мостов и гидротехнических сооружений — 4,0 м; для зданий и прочих сооружений — 3,0 м.

Таблица 2

Примечания: 1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай н свай-оболочек / по табл. 2 надлежит обязательно

Гнтывать требования, изложенные в примечаниях и 3 к табл. 1.

2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай н свай-оболочек / пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

3. Величины расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай и свай-оболочек / следует увеличивать на 30% против значений, приведенных в табл. 2.

Таблица 3

Продолжение табл. 3

В формуле (7) суммирование расчетных сопротивлений грунта должно проводиться по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом преду-

сматрнвастся планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях должно производиться суммирование расчетных сопротивлений всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже планировочного уровня (срезки) и отметки местного размыва при расчетном паводке.

Примечания: 1. Несущая способность забивных свай с уширенном нижнего конца (булавовидных свай) определяется по формуле (7). при этом за периметр и на участке ствола принимается периметр поперечного сечения ствола сваи, а на участке уширения — периметр поперечного сечения ушйрсния.

2. Расчетные сопротивления грунтов R и /< в формуле (7) для лессов и лессовидных суглинков при глубине погружения свай более 5 м принимаются по значениям, указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.

5.6.    Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты с показателем консистенции /*,>0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

5.7.    Расчет несущей способности пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи, прорезающей песчаные и глинистые грунты, следует производить с учетом дополнительного сопротивления грунта на боковой поверхности таких свай, определяемого в зависимости от величины модуля деформации грунта, получаемого по результатам компрессионных испытаний грунтов, прорезаемых сваей. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной сваи Ф, тс, в этом случае следует определять по формуле

^ф “ я [RF + £ ц (b,f, + й_0< i_e Ei *; Ср)1.    (8)

где т. R. F, I, и fi — обозначения те же, что н в формуле (7);

и< — наружный периметр /-го сечения сван, м;

ио< — сумма размеров сторон /-го поперечного сечения

сваи,,м, которые имеют наклон к оси сван;

1с — уклон боковой поверхности сваи в долях единицы, определяемый как отношение полураэности сторон поперечного сечения в верхнем н нижнем ее концах к длине участка с наклоном граней; при /_в >0,025 следует принимать /_е = 0,025;

Ei — модуль деформации /-го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, тс/м², определяемый по результатам компрессионных испытаний;

*'« — коэффициент, определяемый по табл. 4;

Ср — реологический коэффициент, принимаемый £_р«=0.8.

Примечание. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (8) не производится.

Таблица 4

5.8.    Несущую способность Ф», тс, сваи (квадратной, квадратной с круглой полостью, прямоугольной и полой круглой), работающей на выдергивание, следует определять по формуле

Ф» - muE »»//<//,    (9)

где и, т,, ft в /( — обозначения те же. что и в формуле (7);

т — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м. т = -•0.6; то же, на глубину 4 м и более та0.8 для всех зданий н сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент т принимается согласно указаниям раздела 13 настоящей главы.

ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ СВАИ. СВАИ-ОБОЛОЧКИ И СВАИ-СТОЛБЫ

5.9.    Несущую способность Ф, тс, набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

ф - т 0n_RRF + 0 £ my/j/i).    (10)

где т — коэффициент условий работы сваи, принимаемый в случае опирання ее на покоовиые глинистые грунты со степенью влажности G<0,85 и на лессовые иля лессовидные грунты — т —0,8, в 8 Остальных случаях /п«= 1;

тя — коэффициент условий работы грунта под нижним концом набивной свая, сван-оболочки и сваи-столба, принимаемый m_R =»1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширеяиямя, для которых этот коэффициент следует принимать т_я-*1,3, и устройства свай с уширенной пятой, бетонируемой подводным способом. для которых т_я-»0,9;

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом буронабивной сван, сван-оболочки н сван-столба. тс/м², принимаемое согласно требованиям пп. 5.10 и 5.11 настоящих норм, а для набивной, изготовляемой по технологии. указанной в п. 2.6«а» и «б», по табл. 1 настоящих норм;

F — площадь опирання набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, м², принимаемая равной: для набивных свай без уширения н для свай-столбов — площади попе-

речного сечения сваи или сваи-столба; для набивных свай с уширением — площади поперечного сечения уши-рёиия в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек. заполненных бетоном,—площади поперечного сечения оболочки брутто: для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто;

и — периметр ствола сван. м. принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки; гП/ — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба. зависящий от способа образования скважины и их стволов, принимаемый по табл. 5;

/< — расчетное сопротивление /-го слоя грунта на боковой поверхности ствола набивной сваи, сван-оболочки и сваи-столба, тс/м*. принимаемое по табл. 2;

/< — то же, что и в формуле (7).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширенной пятой должно учитываться на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширення под углом <pi/2 к оси сваи, где <pi — осрсднсннос (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствия с требованиями п. 4.6 настоящей главы. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

Таблица 5

5.10.    Расчетное сопротивление R, тс/м², грунта под нижним концом набивной сваи, Сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта из полости с последующим заполнением се бетоном, и сван-столба допускается принимать:

а)    для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в случае устройства набивной сван с уширенной пятой и без уширення, сван-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, и сваи-столба — по формуле (11), а в случае сваи-оболочки, погружаемой с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, по формуле (12):

Л-0.65?(т;<М° + о_Т|А^);    (11)

+    (12)

где а. Р, Л®* и В\ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения <pi грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 4.6 настоящей главы;

— расчетное значение объемного веса грунта, тс/м* в основании набивной сван, сваи-оболочки и сваи-столба (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде);

Yi — осрсднсннос (по слоям) расчетное значение объемного веса грунтов, тс/м*, расположенных выше нижнего конца набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба;

J — диамстр, м, набивной сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочкн н сваи-столба; л — глубина заложения, м, нижнего конца набивной сваи или ее уширенйой пяты, сван-оболочки и свая-столба, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом его общего размыва при расчетном паводке;

б)    для глинистых грунтов в случае устройства набивной сваи с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунтового ядра (частичной или полной) и заполнением полости бетоном, и сваи-столба в фундаментах зданий и сооружений — по табл. 7.

Примечание. Положения, предусмотренные п. 5.10, относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление набивной сван, сваи-оболочкн и сваи-столба в грунт, принятый за основание их пижних концов, во всех случаях не менее чем на диаметр сваи (или уширення для сваи с уширенной пятой), сваи-оболочкн н сван-столба, но не менее 2 м.

5.11.    Расчетное сопротивление R, тс/м², грунтов под нижним концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения на высоту 0,5 м и более (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имею-

Таблица б

Таблица 7

Глубина эа-ложсмиа ниж-него конца снам Л. м

Расчетное сопротннление R, тс/м*. под нижиам конном набивных снай с уширеннем и без уши* р«яиа, свай-столбо» и свай-оболочек, погружа-емых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном, при глинистых грунтах с покатателеы консистенции /£ , ранном

Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения R, приведенные в табл. 7, следует:

а)    повышать (при расположении опор в водоеме) на величину, равную 1,5 y»h„ где у, — удельный вес воды —1,0 тс/м³’. Л, —глубина слоя воды, м. считая от меженного уровня до уровня размыва при расчетном паводке;

б)    понижать при коэффициенте пористости грунта е>0.6; при этом коэффициент понижения т, следует определять интерполяцией между значениями яг* =1,0 при е = 0,6 и яг, = 0,6 при е=1,1.

щего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 настоящей главы с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3 настоящей главы, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

5.12. Несущую способность Ф*. тс, набивной сваи, сваи-оболочки и сваи-столба, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

Ф, — muZmj fill,    (13)

где т — значение то же, что к в формуле (9); и, mi, I, и /< — обозначения те же, что и в формуле (10).

ВИНТОВЫЕ СВАИ

5.13. Несущую способность Ф. тс, винтовой сван диаметром лопасти £>^1,2 м и длиной £^10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (14), а при размерах лопасти £>>1,2 м и длине сваи £>10 м — только по

данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой

Ф-т[(Лс₁ + В1₁к)Р + /₁Щ-0)],    (14)

где т — коэффициент условий работы, зависящий от вила нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 8;

Таблица 8

А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне <pi (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной 0);

Таблица 9

ст — расчетное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, тс/м*; Yi — приведенный расчетный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегзющих выше отметки лопасти сваи, тс/м^э;

А — глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой —от планировочной отметки, м;

F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру_{ м*. при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, н проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, м*. при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

/ — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, тс/м¹, принимаемое по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи); и — периметр ствола сваи, м;

L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

0 — диаметр лопасти сваи, м.

Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливающие нагрузки характеристики грунтов в табл. 9 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе иа выдергивающие нагрузки — над лопастью сваи.

2.    Глубина заложения лопасти 'от планировочной отметки должна быть не мсиес 50 при глинистых грунтах и нс мсиес 60 — при песчаных грунтах (где' 0 — диаметр лопасти).

3.    Расчетные значения угла внутреннего трения <pi и сцепления грунта ci основания при расчетах по формуле (14) должны определяться в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы.

УЧЕТ НЕГАТИВНОГО (ОТРИЦАТЕЛЬНОГО)ТРЕНИЯ ГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ВИСЯЧИХ СВАИ

6.14.    Силами негативного (отрицательного) трения называются силы, возникающие на боковой поверхности сван при осадке околосвай-ного грунта и направленные вертикально вниз.

5.15.    Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта /, расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, принимается:

а)    при подсыпках высотой менее 2м — для грунтовой подсыпки и слоев торфа — равным нулю, а для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения — положительным значениям по табл. 2;

б)    цри подсыпках высотой от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку — равным 0.4 от значений, указанных в табл. 2. взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м² (негативное трение);

в)    при подсыпках высотой более 5м — для грунтов, включая подсыпку,— равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 тс/м² (негативное трение).

2 Зека» л г

В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможная величина осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельно допускаемой величины осадки для проектируемого здания или сооружения, то сопротивление грунта на боковой поверхности сваи или сваи-оболочки допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа величину / следует принимать равной 0,5 тс/м*.

Если известны коэффициенты консолидации и модули деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение величины осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи или сваи-оболочки допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (негативное трение) нс от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, величина дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента времени передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельно допускаемой величины осадки для проектируемого чцания или сооружения.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИИ

6.1. Несущая способность Ф, тс, сваи или сваи-оболочки после определения ее по результатам испытаний статической или динамической (ударной) нагрузкой, а также по данным статического зондирования грунта должна быть проверена расчетом на эксплуатационные нагрузки и воздействия по условию сопротивления материала сваи или сваи-оболочки в соответствии с требованиями п. 4.2 настоящей главы.

Примечание. Требования настоящего раздела главы при определении несущей способности свай и свай-оболочек по результатам испытания их статической нагрузкой распространяются также на сваи-столбы.

6.2.    Испытания свай и свай-оболочек статической и динамической нагрузкой должны проводиться в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-78.

6.3.    Несущая способность Ф, тс, сваи и сваи-оболочки по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статической нагрузкой и по результатам их динамических испытаний определяется по формуле

Ф"

Ф-т-^р    (15)

где т — коэффициент условий работы, принимаемый в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок т=|. а в случае выдергивающих нагрузок при глубине погружения сваи или сваи-оболочки в грунт на 4 м и более —т = 0,8 и при глубине погружения меиее 4 м — /п = 0.6 для всех видов зданий и сооружений, кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент условий работы т принимается а соответствии с данными, приведенными в разделе 13 настоящей главы;

Ф^_р — йормативное значение предельного сопротивления сааи или сван-оболочки, тс. определяемое в соответствии с указаниями пп. 64—6.7 настоящей главы:

*г — коэффициент безопасности по грунту, прннныаеиый по указаниям о. 6.4 настоящей главы.

6.4.    В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее 6 шт., нормативное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки в формуле (15) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т. е. ФЬ—Ф_{ар мяя}, а коэффициент безопасности по грунту — к_г=\.

В случае, если число свай или свай-оболочек, испытанных в одинаковых условиях, составляет 6 шт. и более, величины ФЦ_р и k_r следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Ф_вр, полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75, применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом для определения величины частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 6.5 настоящей главы при вдавлнвакЛцих нагрузках, п. 6.6 — при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 6.7 — при динамических испытаниях.

6.Б. Если нагрузка при статическом испытании свай или свай-оболочек на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки Д без увеличения

нагрузки (при А^20 мм), го эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления Ф_пр испытываемой сван или сваи-оболочки.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов) за частное значение предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_вр вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку, равную А, определяемую по формуле

Д-С5_пр._ср,    (16)

где Sap. ср — предельно допускаемая величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, установленная в задании на проектированне или принимаемая для соответствующих зданий и сооружений по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

С — коэффициент перехода от предельно допускаемой величины средней осадки фундамента здания или сооружения S_ap. «р, заданной в проекте, к осадке сваи или сваи-оболочки, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки. Величину коэффициента следует принимать £—0,2 в случаях, когда испытание сваи или сваи-оболочки производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижиими концами залегают грунты песчаные или глинистые с консистенцией от твердой до тугопластич-ной, а также за 2 ч. если под их нижним концом залегают глинистые грунты от мягкопластичиой до текучей консистенции. Величину коэффициента £ допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле (16), окажется Д>40 мм. то за частное значение предельного сопротивления сван нлн сваи-оболочки Ф_вр следует принимать нагрузку. соответствующую А = 40 мм.

Для мостов за предельное сопротивление сван или сваи-оболочки Ф₀р при вдавливающих нагрузках должна приниматься нагрузка на одну ступень меньше нагрузки, при которой вызывается:

а)    приращение осадки за одну ступень за-груження (при общей величине осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б)    осадка, не затухающая в течение одних суток и более (при общей величине ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или большей 1,5Ф (где Ф —несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по формулам (4), (7) — (10). (13) и (14) настоящей главы), осадка сваи или сваи-обо-

2*

лочки А при испытаниях окажется менее величины. определенной по формуле (16). а для мостов менее 40 мм. то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сван или сваи-оболочки Ф_пр допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.

Примечание. Ступени загружения при испытаниях сван или свай-оболочек статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными в пределах '/ю—Vi» от предполагаемого предельного сопротивления сваи или сваи-оболочки Ф_ар.

6.6. При испытании свай или свай-оболочек статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Ф_пр (п. 6.4 настоящей главы) по графикам (зависимости перемещений от нагрузок) принимается такая нагрузка, без увеличения которой перемещения сван непрерывно возрастают.

Примечание. Результаты статических испытаний свай или свай-оболочек на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, которую можно допустить иа сваю или сваю-оболочку нэ условия предельно допускаемых горизонтальных деформаций зданий и сооружений. В качестве такой нагрузки для зданий и сооружений (за исключением сооружений, особо чувствительных к горизонтальным деформациям) допускается принимать нагрузку, при которой величина горизонтального перемещения сваи или сваи-оболочки в уровне поверхности грунта при испытаниях, выполненных по ГОСТ 5686-78, оказывается равной предельно допускаемой величине, но не более 10 мм.

6.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления Ф_пр, тс (п. 6.4 настоящей главы), по данным их погружения, при фактических (измеренных) остаточных отказах еф^0,002 м следует определять по формуле

л/ТС Г, / ^АЭР    Яг)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ еф<0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет еф^0.002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значенйе предельного сопротивления сван Ф_Пр. тс, следует определять по формуле

Ф

1

2*ф + е

(18)