СНиП II-В.1-62

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

Часть II, раздел В

Г лава 1

CJLJ1Д-SU-b'

( 1 /Г- /577 р. <%*; е-СГЛ'й' /576 г. < •

Мост» — 1962

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫМ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДОЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

/966,. С. 10,-Щ.

^8, /961". г. ic~/j. /с*шсе£а> u<Mgujeuit£ —

- SCI *ru₉ /969,. /Г/шио*. .

БЕТОННЫЕ И

КОНСТРУКЦИИ

- 6£t *4, 19ЭЛ.г.с IS"—/С -БСТ *3,1913.-'. Ц ' Щм. и &*«.,- SC7 v3/$ 13г. с. H-J3

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ

Утверждены

Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 31 июля 1962 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ. АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ Москве — 1962

Настоящая глава СНиП П-В.1-62 «Бетонные я железобетонные хонструхции. Нормы проектирования* разработана в развитие главы СНиП П-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие главы СНиП П-В.1-62 с 1 января 1963 г. теряют силу;

«Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций» (НиТУ 123—55);

«Инструкция по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций» (СН >10—57);

«Инструкция по конструированию элементов железобетонных конструкций* (СН 15—57);

«Инструкция по применению сварных каркасов и сварных сеток в железобетонных конструкциях» (И 122—56/МСЛМХП).

«Инструкция по расчету сечений элементов железобетонных конструкций» (И 123—55/МСПМХП).

Глава СНиП II-B.I-62 разработана НИИ бетона и железобетона Академии строительства и архитектуры СССР совместно с Проектным институтом типового и экспериментального проектирования и технических исследований (ГИПРОТИС) Главстронпроекта при Госстрое СССР.

Редакторы — ннж. Л. Е. ТЕМКИН (Госстрой СССР) и д-р техн. наук проф. А. А. ГВОЗДЕВ (НИИ бетона и железобетона АСиА СССР)

• • •

Гоестройиздат Москва. Третьяковский проезд, в. I

• в *

Редактор издательства Шитова Л. Н. Технический редактор Родионова В. М.

Сдано и набор ШХ 1962 г. Подписано к печати 19,'XII 1982 г. Бумага 84Х1ПЗ;16 Д. Л-.3.125 Сум. л.—I0.2S уел. печ. л.

(10.2 уч.-кзд. л.). Тираж 12О.0СО »ю. Изд. М Х1Г-7<*9 Зак. 2065 Цена 51 коп.

Типография St I Государственного издательства литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, г. Владимир

!.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений нз предусмотренных в главе СНиП I-B.3-62 тяжелых бетонов на цементном вяжущем, а также легких плотных бетонов на цементном вяжущем и пористых заполнителях.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, автомобильных дорог и аэродромных похрытий. а также армо-цементных и самонапряженных конструкций и конструкций из ячеистых, крупнопористых и специальных бетонов.

1.2.    При проектировании несущих бетонных и железобетонных конструкций надлежит соблюдать требования настоящей главы СНиП и главы СНиП П-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Для некоторых специальных типов конструкций или сооружений (тонкостенные пространственные конструкции, резервуары, си-лосы для хранения сыпучих тел, опоры линий электропередач и др.) следует, кроме того, руководствоваться соответствующими нормативными документами.

1.3.    Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для строительства в районах сейсмических и Крайнего Севера, в зонах распространения вечномерзлых и просадочных грунтов и на подрабатываемых территориях, а также конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных температур, агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и со

оружений и их конструкций в перечисленных условиях по соответствующим главам СНиП или другим нормативным документам.

1.4.    Проектирование железобетонных конструкций из легкого бетона проектной марки по прочности на сжатие 100 и ниже должно вестись с учетом специфических особенностей таких конструкций (сцепление арматуры с бетоном, деформативность конструкций, требования по конструированию и т. п.) по соответствующим нормативным документам.

1.5.    Выбор конструктивных решений должен производиться в увязке с принятыми методами изготовления и возведения конструкций, а также с учетом:

а)    условий эксплуатации конструкций;

б)    необходимости широкого применения сборных конструкций, «преимущественно из унифицированных стандартных или типовых элементов заводского изготовления;

в)    соблюдения требований по экономному расходованию металла, леса и цемента и по максимальному снижению трудоемкости изготовления и возведения конструкций.

Примечание. Применение сложных конструктивных решений или конструкциА сложных очертаний должно быть обосновано технико-экономической целесообразностью.

1.6.    При проектировании следует предусматривать применение таких железобетонных конструкций, которые позволяют наиболее эффективно использовать бетоны высоких марок и высокопрочную арматуру (например, предварительно напряженные конструкции, тонкостенные и пустотелые крупноразмерные элементы конструкций, пространственные тонкостенные конструкции, в том числе сборные и сборно-монолитные и т-п.) и отвечают условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях.

Элементы сборных железобетонных конструкций рекомендуется укрупнять, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, габариты, а также условия транспортировании и изготовления элементов.

1.7.    При проектировании железобетонных конструкций в целях индустриализации арматурных работ ненапрягаемую арматуру следует предусматривать преимущественно из плоских унифицированных сварных элементов (каркасов и сеток) возможно меньшего количества типоразмеров, выполняемых предпочтительно с помощью многоточечных и других высокопроизводительных электросварочных машин; при этом объемные арматурные каркасы рекомендуется предусматривать из плоских элементов, соединяемых с помощью электросварки.

Следует стремиться к тому, чтобы количество примененных в одной конструкции или в одном элементе типов и диаметров арматуры было минимальным.

1.8.    Применение предварительно напряженных элементов с арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, допускается лишь при специальном обосновании.

1.9.    Армированные элементы, не удовлетворяющие требованиям минимальных процентов армирования, принятым для железобетонных конструкций (см. п. 12.13), должны рассчитываться и проектироваться как бетонные.

1.10.    Бетонные (неармированные) элементы, как правило, рекомендуются к применению в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, а также при наличии незначительных растягивающих напряжений. Изгибаемые бетонные элементы допускается применять только в тех случаях, когда они лежат па грунте или на специальной подготовке.

1.11.    При проектировании зданий и сооружений с несущими железобетонными и бетонными конструкциями должны приниматься четкие конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, общую устойчивость, а также пространственную неизменяемость здания или сооружения.

Необходимые прочность, жесткость и устойчивость здания или сооружения в целом, а также отдельных его элементов и их соединений на всех стадиях эксплуатации и возведения должны определяться расчетом; при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным схемам.

1.12.    Все необходимые мероприятия, обеспечивающие прочность, устойчивость и неизменяемость проектируемых зданий и сооружений на всех стадиях их эксплуатации и возве

дения (при этом особое внимание надлежит обращать на здания и сооружения, основные несущие конструкции которых предусматриваются сборными и сборно-монолитными), а также принципиальные указания о порядке возведения их должны быть приведены в проекте.

Примечание. Принципиальные указания о порядке возведения зданий или сооружений и их основных несущих конструкций должны учитываться в последующем при разработке проекта производства строительных и монтажных работ.

1.13.    При проверке прочности и устойчивости конструкций зданий и сооружений в процессе их возведения значения коэффициентов перегрузки для всех учитываемых нагрузок, кроме веса конструкций, изделий и материалов, снижаются на 20%.

Требуемые прочность и устойчивость конструкций в процессе их возведения могут быть в необходимых случаях обеспечены устройством временных креплений (связей, распорок, расчалок, подкосов и т. п.), а для зданий с наружными самонесущими стенами также путем закрепления конструкций при монтаже к продольным и поперечным наружным стенам. Перечисленные мероприятия должны быть предусмотрены в проекте конструкций.

1.14.    В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость и долговечность соединений.

В каркасных зданиях рамной системы следует предусматривать такого рода соединения элементов каркаса, которые обеспечивали бы необходимую пространственную жесткость и устойчивость конструкций на всех стадиях их возведения и после окончания строительства. В каркасных зданиях связевой системы и в бескаркасных зданиях, пространственная жесткость и устойчивость которых обеспечиваются продольными и поперечными стенами, лестничными клетками и т. п. совместно с перекрытиями, необходимо проверять эти элементы на воздействие горизонтальных нагрузок.

Сварные соединения элементов сборных конструкций должны предусматриваться .такими, чтобы в условиях строительства возможно было выполнение их наиболее простыми средствами при обязательном удовлетворении требованиям соответствующих нормативных документов по контролю качества сварки.

1.15.    В стыках сборных железобетонных элементов, а также в сборно-монолитных конструкциях надежная связь дополнительно уложенного монолитного бетона с бетоном сборных конструкций должна осуществляться с помощью арматуры, выпускаемой из сборных

железобетонных элементов, путем устройства бетонных шпонок или насечки на поверхностях соединяемых элементов, либо с помощью других надежных проверенных мероприятий. При этом в проекте должно быть дано указание о том, что поверхности сборных элементов конструкций, подлежащие обетонировапию, должны быть тщательно очищены л промыты.

1.16.    Конструкции узлов, соединений элементов и стальных закладных деталей должны обеспечить надежную передачу усилии на элемент с помощью рассчитываемых и надежным образом заделанных анкеров, а в возможных случаях — путем приварки стальных закладных деталей к рабочей арматуре элемента. При этом должна быть обеспечена прочность самого элемента в зоне передачи на него усилий от стыка.

1.17.    Узлы соединения элементов сборных конструкций принимаются в расчете жесткими, если они замоноличены бетоном требуемой прочности, который связан с бетоном сборных элементов необходимым армированием. Соединения элементов, выполненные на сварке до их замоноличивания, принимаются в расчете шарнирными, если не подтверждена расчетом требуемая их жесткость.

1.18.    Жесткость стыков сборных железобетонных элементов, выполняемых для создания неразрезности конструкции путем сварки арматуры и закладных деталей с последующим обетонированием, оценивается по жесткости элемента в сечении рядом со стыком. При этом обетоннрование стыков должно быть выполнено согласно указаниям пп. 1.15 и 2.5 настоящих норм.

1.19.    Вертикальные и горизонтальные диафрагмы, осуществляемые из сборных железобетонных элементов, могут рассматриваться как монолитные, если швы сопряжения как между отдельными элементами диафрагм, так и между диафрагмой и примыкающим элементом замоноличены.

Замоноличивание стыков может производиться:

а)    стыкованием между собой выпусков арматуры с последующим заполнением швов бетоном;

б)    сваркой между собой стальных закладных деталей, надежно заанкеренных в соединяемых элементах.

Площадь сечения арматуры в местах соединения элементов, размеры сварных швов и конструкция стальных закладных деталей и соединительных накладок должны быть проверены расчетом на усилия, возникающие в соответствующих сечениях диафрагм. В слу

чаях, когда вертикальными диафрагмами служат поперечные каменные стены, а горизонтальными — железобетонные замоноличенные перекрытия, должна быть обеспечена заделка железобетонных диафрагм в стенах, а также проверена прочность самих стен.

1.20.    Соединения любого вида, назначаемые по конструктивным соображениям, не должны изменять характера работы здания или сооружения либо его отдельных элементов. В противном случае такие соединения должны учитываться в расчете.

1.21.    В рабочих чертежах конструкций или в пояснительной записке к ним должны быть указаны:

а)    проектная марка бетона по прочности на сжатие и в случаях, предусмотренных в п. 2.2 настоящих норм, марка бетона по прочности на растяжение и марка его по морозостойкости; для предварительно напряженных железобетонных конструкций, кроме того, проектные марки по прочности на сжатие бетона и раствора, используемых для образования защитных слоев, прочность цементного или цементно-песчаного раствора, примененного для заполнения каналов, а также принятая в проекте кубиковая прочность бетона при его обжатии (в том числе и при повторном обжатии);

б)    объемный вес легкого бетона;

в)    вид арматуры (стержневая или проволочная) и ее профиль; класс стержневой арматуры, а в необходимых случаях (например, для конструкций, работающих при низких температурах или рассчитываемых на выносливость) и марка стали; номер ГОСТа, а при его отсутствии — номер технических условий на данный вид арматуры; способы соединений и анкеровки арматуры и места ее анкеровки (в предварительно напряженных конструкциях все данные приводятся отдельно для напрягаемой и ненапрягаемой арматуры);

г)    величина усилия натяжения (напряжения), последовательность натяжения пучков или стержней; условия и порядок отпуска натяжения арматуры; при повторном натяжении арматуры на отвердевший бетон — величина усилия повторного натяжения и время выдержки между первым и повторным натяжениями; схема очередности навивки непрерывной арматуры и места крепления ее концов;

д)    недопустимость передачи постоянной или временной нагрузки непосредственно на арматуру (путем подвески к ней опалубки, вспомогательного оборудования и т. п.), если эта нагрузка не учтена в расчете;

е)    радиусы закругления напрягаемой арматуры криволинейного очертания, места перехода от одной кривизны к другой, а также конструкция и места расположения вспомогательных устройств, уменьшающих трение арматуры о стенки каналов и предохраняющих бетон от местного смятия;

ж)    места расположения отводов (тройников) для нагнетания цементного или цементнопесчаного раствора и последовательность заполнения каналов, а также требование о необходимости заполнения каналов и устройстве защитного слоя бетона сразу же после окончания натяжения всей арматуры, расположенной в каналах, выемках или на поверхности конструкций;

з)    мероприятия по антикоррозийной защите и по защите от воздействия высоких температур, если таковые необходимы;

и)    толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры, а также необходимость установки соответствующих диафрагм, подставок, шпилек и тому подобных приспособлений, обеспечивающих проектное положение арматуры; расстояния между стержнями арматуры в основных сечениях элементов;

к)    в необходимых случаях — расчетные схемы и нагрузки.

1.22. В рабочих чертежах элементов сборных и сборно-монолитных конструкций или в пояснительной записке к ним, кроме данных, перечисленных в п. 1.21 настоящих норм, должны быть указаны:

а)    наименьшие размеры опорных участков, степень (качество) их отделки и способы опи-рания; в необходимых случаях для предварительно напряженных железобетонных элементов — требование обжатия бетона поперечной арматурой, устанавливаемой у конца элемента, до его обжатия продольной арматурой, с целью отдаления момента появления трещин в торцовых участках;

б)    места для захвата элементов при подъеме и монтаже, места их опираппя при транспортировании и складировании;

в)    места обрезки напрягаемой арматуры изготовленного предварительно напряженного элемента и способы защиты от коррозии и высокой температуры при сварке этой арматуры, а также стальных анкерных устройств и закладных деталей, выступающих на поверхность конструкций; для конструкций с напрягаемой непрерывной арматурой, наматываемой на штыри или закладные детали, удаляемые нз бетона, необходимо также указывать

требования о заполнении выемок или гнезд бетоном или раствором;

г)    требования по выполнению стыков и узлов (характер обработки стыкуемых поверхностей, способ сварки, тип или марка электрода, мероприятия по антикоррозийной защите стальных закладных деталей, соединительных накладок и связей, если таковая необходима, а также данные по обетоннрованию стыков и узлов); в необходимых случаях в предварительно напряженных железобетонных элементах — указывать материал, конструкцию и места расположения трубок или уплотнительных прокладок, изолирующих полости каналов от проникновения бетона или раствора, укладываемых в стык, а при выполнении стыка «насухо»—прокладок, предотвращающих вытекание раствора из канала при инъецировании;

д)    требования о нанесении заводом-изго-товителем меток (рисок), необходимых для обеспечения качественной укрупнитслыюй сборки конструкций, а для элементов с трудноразличимым верхом или торцами (например, прямоугольного сечения с одиночным или несимметричным двойным армированием) — требования о нанесении заводом-изготовителем маркировки (надписи), обеспечивающей правильность положения таких элементов при их подъеме, транспортировании и укладке;

е)    принципиальные указания о порядке и последовательности монтажа элементов конструкций, а также мероприятия, обеспечивающие их прочность при монтаже и общую устойчивость здания (сооружения) на всех стадиях возведения и при эксплуатации (см. пп. 1.12— 1.14 настоящих норм);

ж)    для элементов, образцы которых согласно требованиям ГОСТ 8829-58 «Детали железобетонные сборные. Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещино-стойкостн» или других нормативных документов испытываются до разрушения, должны указыватьсн схемы испытания, величины контрольных нагрузок и контрольных прогибов, а для предварительно напряженных элементов — также величина контрольной нагрузки, соответствующая образованию трещин в бетоне.

Примечание. При назначении контрольной нагрузки. соответствующей образованию трещин в бетоне (см. п. 1.22 <жи. расчет по образованию трещин должен произноднться с учетом проявления потерь предварительного напряжения, происходящих до окончани» обжатия бетона (см. п. 5.4 настоящих норм).

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

БЕТОН

2.1. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций применяется следующих проектных марок по прочности на сжатие¹:

а)    тяжелый—100, 150, 200, 300, 400. 500 и 600;

б)    легкий —35, 50, 75, 100, 150, 200. 250 и 300.

Для железобетонных конструкций применение тяжелого бетона проектной марки ниже 150, как правило, не допускается. Железобетонные предварительно напряженные элементы или их части, в которых располагается напрягаемая арматура, должны выполняться из бетона проектной марки не ниже: тяжелого — 200 и легкого— 150.

В конструкциях, подлежащих расчету на выносливость (см. п. 4.Wav), применение бетона проектной марки ниже 200 не рекомендуется.

Для бетонных конструкций не следует применять бетон проектной марки выше 300.

Примечания: I. При соответствующем обосновании разрешается применение бегонии более высоких марок, чем указанные в п. 2.1; при этом их расчетные сопротивления и другие характеристики должны приниматься по соответствующим нормативным документам.

2.    Допускается применение тяжелого бетона проектной марки 100 в массивных железобетонных конструкциях с конструктивным армированием, при условии соблюдения требований к бетону, обеспечивающих защиту арматуры от коррозии.

3.    Допускается применение тяжелого бетона проектной марки 150 о стейках круглых монолитных пред-иарнтелмю напряженных резервуаров и труб, при напряжении только кольцевой (или спиральной) ару.з-туры.

4.    Определение понятий «тяжелый* и «легкий» бетон см. в главе СНиП I-B.3-62.

5.    Определение понятия «проектная марка бетона* см. и главе СНиП 11-Л. 10-62.

2.2. Для конструкций, работающих преимущественно па растяжение, при специальном обосновании допускается дополнительно устанавливать проектную марку бетона но прочности на растяжение (см. п. 3.3«б») согласно главе СНиП П-А. 10-62.

Для конструкций, подвергающихся многократному замораживанию и оттаиванию (гра-

' В связи с тем. что в железобетонных и бетонных конструкциях зданий и сооружений, на которые распространяются настоящие нормы проектирования, про-ектная марка бетона по прочности на сжатие является основной характеристикой, учитываемой при проектировании, в дальнейшем, в тексте настоящих норм, для краткости применяется сокращенное наименование ее — проектная марка бетона. В чертежах конструкций должно применяться полное наименование.

днрнн, тушильные башни, открытые конструкции в местностях с частой сменой мороза и оттепелей), должна устанавливаться проектная марка бетона по морозостойкости согласно главе СНиП П-А.10-02. Для панелей наружных стен, цоколей и фундаментов зданий п сооружений проектная марка бетона по морозостойкости устанавливается в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.2-62.

2.3.    Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности, принимается: для монолитных конструкций, как правило, 28 дней, а для сборных конструкций — в соответствии со сроком, предусмотренным в государственных стандартах на изделия, а при отсутствии их — в технических условиях на изготовление данного вида изделий

При специальном обосновании разрешается устанавливать проектную марку бетоне монолитных конструкций в возрасте, отличающемся от 28 дней (например, 60 или 90 дней), в зависимости от сроков фактического загру-ження конструкций, способов их возведения, условий твердения бетона, а также сорта применяемого цемента; в этом случае з проектах, наряду с проектной маркой бетона, должны указываться соответствующие сроки твердения бетона.

Возраст бетона монолитных конструкций, в котором устанавливается его проектная марка, не должен приниматься более 28 дней для сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, я также для конструкций немасснвиых и средней массивности (см. примечание 2 к п. 4.26), за исключением укладываемых непосредственно на грунт или подготовку из щебня или из тощего бетона; при этом должны учитываться условия возведения конструкций в зимний период.

Примечание. Отпускная прочность бетона сборных железобетонных и бетонных изделии при. отсутствии на эти изделии государственных стандартов устанавливаете)! п технических условиях на изготовление данного вида изделий в зависимости от назначения конструкций, прсмсин года, условий монтажа и срока загружения. но не менее 70°/« от проектной марки бетона по прочности па сжатие. При этом величина отпускной прочности бетона изделий должна быть согласована с проектной организацией, а в необходимых случаях также и с монтажной (строительной) организацией.

2.4.    Для центрально и внецентрепно сжатых железобетонных элементов из тяжелого бетона, размеры сечения которых определяются из расчета на прочность, рекомендуется

принимать проектную марку бетона не ниже 200. Для сильно нагруженных конструкций, например для колонн нижних этажей многоэтажных зданий, а также колонн одноэтажных зданий, воспринимающих значительную крановую нагрузку, рекомендуется принимать проектную марку бетона не ниже 300.

Для тонкостенных железобетонных конструкций из тяжелого бетона, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, следует принимать проектную марку бетона не ниже 200.

2.6.    Для заделки сть/ков сборных элементов, при толщине швов'более V* наименьшего размера сечения элемента и более 10 см, следует применять бетон прочностью не ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при меньшей толщине швов допускается для заделки стыков применять бетон и раствор прочностью на одну ступень ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при этом снижение прочности бетона в стыке можно в расчете нс учитывать, за исключением расчета шпоночных швов.

кроме того, при выполнении соединяемых элементов из тяжелого бетона для заделки стыков должен применяться бетой проектной марки не ниже 150 или раствор-—нс ниже 100, а при выполнении соединяемых элементов из легкого бетона —бетон или раствор проектной марки не ниже 50.

Примечание. Определение проектной марки раствора см. в главе СНиП I-B.II-62.

2.6.    Для предварительно напряженных конструкций проектная марка бетона и временное сопротивление его сжатию (кубиковая прочность) при обжатии принимаются не ниже указанных в табл. 1. При этом, в случае применения для арматуры гладкой проволоки, на концах отдельных проволок, а также пучков и многопрядиых канатов (тросов) обязательно устройство анкеров, конструкция которых должна быть проверена практикой применения или специальными испытаниями.

Проектная марка раствора для защитного слоя арматуры предварительно напряженных конструкций должна приниматься не ниже 150, а раствора для инъекции каналов — не ниже 300.

АРМАТУРА

2.7.    Для арматуры железобетонных конструкций применяются следующие виды арматурных сталей (см. главы СНиП 1-В.4-62 и II-А. 10*62):

а) сталь горячекатаная (ГОСТ 5781-61): класса А-1 — круглая (гладкая) диаметром от 6 до 40 мм;

Таблица I

Проектные марки бетона для предварительно напряженных железобетонных конструкций и-врсмснное сопротивление бетона сжатию (кубиковая‘'прочность) при его обжатии

Вт конструкций, бетон» и »рмнро-мни»

1. Большепролетные конструкции. собственный вес которых составляет значительную часть расчетной нагрузки, из бетона:

а)    тяжелого.....

б)    легкого ....

бетона, армированные:

а)    высокопрочной глад кой арматурной про волокой (по ГОСТ 7348—55) с анкерами .

б)    высокопрочной арматурной проволокой периодического профиля (по ГОСТ 8410-57) без анкеров при диаметре проволоки до

5    мм.........

в)    то же, при диаметре

6    мм и более . . . .

г)    арматурой, свитой из двух гладких высокопрочных проволок диаметром до 3 мм без анкеров . .

д)    арматурными прядя

ми без анкеров при диаметре прядей до 15 мм.......

е)    стержневой арматурой периодического профиля без анкеров диаметром более 20 мм .

3.    Конструкции из тяжелого или легкого бетона, армированные стержневой арматурой периодического профиля без анкеров диаметром до 20 мм

4.    Железобетонные торцовые

шайбы под анкерами; бетон анкерных стаканов, в которых заделываются загибаемые крюками концы прополок    . .

о. Степки монолитных круглых резервуаров и Ч'Ч) при паприжении толь «и кольневнИ |или спираль ной) арматуры .

Продолжение табл. 1

прочность б.--tohj при его обжатии* /?„ в «/ГМ», кв ниже

6.    Тяжелый бетон, в кото

ром не располагается рабочая apM.ii ура (например. дополнительно укладываемый беюн сборно монолитных конструкций; беюн сборных конструкций. армированных предварительно напряженными элементами и 1. И.).......

7.    Конструкции из легкого

бсюпа, в котором не раскола!ается рабочая арматура в случае, если эта арматура защищена от него слоем тяжелою бетона или раствора толщиной не менее 15 мм........

100

35

25

• Кубикова» прочность бетона при его обжатии соответствует прочности бетонных кубов со стороной 200 мм.

•* Дли конструкций, рассчитываемых па выносливость (см. о. 4. 1 .а*), проектная марка бетона и прочность бетона при его обжатии должны быть увеличены на 20—25%. Для конструкций, указанных в п. 2 .г*, допускается при специальном оСо.ноеачми снижение п юектной марки бетона до 300, а значения /?„ до 20J кг ем*.

*** В конструкциях из легкого бетона со стержневой арматурой периодического профиля диаметром до 20 мм, имеющей нормативное сопротивление до 4000 Kt/cя* и натягиваемой до напряжении не более 3500 кг/см*, допускается применять бетон проектной марки 150; при этом прочность бетона при его обжатии должна быть u t менее 120 кг/см².

класса A-II — периодического профиля диаметром о г 10 до 90 мм,

класса А-111 — периодического профиля диаметром от 6 до 40 мм:

класса A-IV—периодического профиля диаметром от 10 до 32 мм\

б) сталь периодического профиля, упрочненная вытяжкой с контролем напряжений и удлинений или с контролем только удлинений без контроля напряжений:

класса А-Пв — диаметром от 10 до 40 мм:

»    А-111в—    »    »    6    » 40 ».

Величина контролируемых напряжении принимается:

для стали класса А- Ив —4500 кг/см²;

»    »    »    A-Ills — 5500 кг!см².

Величина контролируемых удлинений принимается:

для стали класса А-Нв . . .    —5.5%;

„    ,    ,    А-Шв марки 25Г2С — 3.5%;

*    _я    .    . марки 35ГС    —4,5%;

в)    обыкновенная арматурная проволока (ГОСТ 6727-53) диаметром от 3 до 8 мм\

г)    высокопрочная гладкая арматурная проволока (ГОСТ 7348-55) диаметром от 2,5 до 8 мм,

д)    высокопрочная арматурная проволока периодического профиля (ГОСТ 8480-57) диаметром от 2,5 до 8 мм;

е)    арматурные семипроволочные пряди, отвечающие требованиям временных технических условий ЧМТУ/ЦНИИЧМ 426-61;

ж)    многопрядные канаты (тросы) без органического сердечника (ГОСТ 3066-55 до 3068—55). изготовляемые из канатной светлой проволоки (ГОСТ 7372-55).

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется горячекатаная полосовая, угловая и фасонная сталь группы марок «сталь 3».

Примечания; I. Сортамент и качество арматур, ной стали и стали для закладных деталей и соединительных накладок, а также методы их испытаний должны удовлетворять требованиям главы СНиП 1-В.4-62 и действующих государственных стандартов или технических условий на соответствующий вид стали.

2.    Арматура, упрочненная вытяжкой, а также арматура в виде сварных сеток и каркасов должна удовлетворять требованиям соответствующих технических условий или государственных стандартов.

3.    Допускается применение витой арматуры из высокопрочной проволоки, получаемой путем свивки двух проволок, выполняемой по соответствующим техническим условиям.

4.    Применение для арматуры канатов (тросов) из проволоки диаметром менее 1 мм не допускается.

5.    При применении многопрядных канатов (тросов) должна быть предусмотрена их предварительная обтяжка в продолжение не менее 30 мин. усилием, превышающим на 5—10°/о контролируемое при натяжении (см. п. 5.6).

6.    Разрешается применять в качестве арматуры другие виды стали, не предусмотренные в п. 2.7; при этом осваиваемые промышленностью специальные виды арматурных сталей (трехпроволочные пряди, двухпряд-ные канаты, термически упрочненная катанка) должны удовлетворять требованиям соответствующих технических условий и применяться по указаниям соотв.'тст-о>юших инструкций. Применение сталей, не предусмотренных настоящими нормами, разрешается только при обосновании возможности и целесообразности использования таких сталей в железобетонных конструкциях; при этом немаркированные стали должны быть предварительно испытаны на разрыв с определением предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве, а также на загиб или на перегиб в холодном состоянии; в необходимых случаях должна, кроме того, производиться проверка химического состава и свариваемости стали, а также предела выносливости арматуры. Расчетные характеристики таких сталей должны быть специально обоснованы.

2.8.    При проектировании железобетонных конструкций надлежит учитывать следующие свойства арматурных сталей:

а)    основные механические характеристики, прочностные (предел текучести или временное сопротивление) и пластические (относительное удлинение при разрыве, угол загиба или число перегибов в холодном состоянии); механические характеристики арматурной стали устанавливаются в зависимости от ее класса и вида в соответствии с главами СНиП I-B.4-62 и И-А. 10-62 и гарантируются соответствующими государственными стандартами или техническими условиями;

б)    склонность к хладноломкости — при проектировании конструкций, предназначенных для эксплуатации при отрицательных температурах; хладноломкость стержневой арматуры определяется классом арматуры, а также маркой стали и способом ее выплавки (что в необходимых случаях следует оговаривать в проектах);

в)    свариваемость стали — при выборе типа сварных соединений, отвечающих требованиям соответствующего государственного стандарта или технических условий на сварную арматуру железобетонных конструкций; свариваемость арматурных сталей зависит от их вида и класса (марки и способа выплавки), диаметра стержней, конструкции сварного соединения и технологии его выполнения;

г)    релаксацию напряжений — при определении потерь предварительного напряжения; влияние релаксации напряжений учитывается в соответствии с указаниями п. 5.11 настоящих норм, а также других нормативных документов по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций;

д)    пониженное сопротивление арматурной стали при воздействии на конструкцию многократно повторяющейся нагрузки (предел выносливости) по сравнению с ее сопротивлением при статической нагрузке (пределом текучести или временным сопротивлением); соответствующие изменения расчетных сопротивлений арматурной стали устанавливаются в зависимости от характеристики цикла напряжений в арматуре в соответствии с указаниями пп. 3.7 и 3.8 настоящих норм.

2.9.    Выбор арматурных сталей при проектировании железобетонных конструкций следует производить с учетом их свойств, указанных в п. 2.8, в зависимости от:

а)    назначения арматуры, согласно указаниям пп. 2.10, 2.12, 2.13, 2.15 и 2.19 настоящих норм;

б)    марки и вида бетона, согласно указаниям п. 2.6 настоящих норм, а также других

нормативных документов по проектированию;

в)    свариваемости арматурных сталей в соответствии с указаниями пп. 12.35—12.41 настоящих норм, а также требованиями нормативных документов на сварную арматуру;

г)    условий изготовления арматуры и конструкций, а также их монтажа, согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

Кроме того, для конструкций, к которым предъявляются особые требования, или для конструкций, работающих в особых условиях, при выборе арматурных сталей должны учитываться дополнительные указания пп. 2.11, 2.14 и 2.16—2.19 настоящих норм.

2.10.    В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций

следует преимущественно применять:

а)    горячекатаную арматурную сталь классов A-11I и А-И;

б)    обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3—5,5 мм, только в сварных сетках и каркасах;

допускается также применять:

в)    горячекатаную арматурную сталь класса A-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда другие виды ненапрягаемой арматуры, согласно пп. 2.17 и 2.18 не допускаются;

г)    упрочненную вытяжкой арматурную сталь класса А-Пв—для продольной растянутой рабочей арматуры;

д)    обыкновенную арматурную проволоку: диаметром 3—5,5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм н колони; диаметром 6—8 мм — только в сварных каркасах и сетках;

е)    горячекатаную арматурную сталь класса A-IV и упрочненную вытяжкой арматурную сталь класса А-Шв — только для продольной растянутой рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток; при этом должны приниматься меры, обеспечивающие анкеровку концов стержней как для напрягаемой арматуры в соответствии с указаниями пп. 12.5, 13.16 н 13.17 «г* настоящих норм;

не допускается применять:

ж)    высокопрочную арматурную проволоку;

з)    арматурные пряди и канаты.

Ненапрягаемую арматуру из горячекатаной стали классов A-III, А-И и А-1 рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.11.    В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, к которым предъявляется требование водонепроницаемости:

следует применять, как правило, горячекатаную арматурную сталь классов А-П иА-1;

допускается применять при соответствующем обосновании горячекатаную арматурную сталь класса А-ПI и обыкновенную арматурную проволоку диаметром не менее 5 мм (в сварных каркасах и сетках);

не допускается применять другие виды арматурных сталей в качестве ненапрягаемой арматуры в указанных конструкциях.

2.12.    Для предварительно напряженных конструкций 1-й категории трещиностойкости (см. п. 4.4.) в качестве напрягаемой арматуры

следует преимущественно применять:

а)    высокопрочную арматурную проволоку;

б)    арматурные пряди;

в)    горячекатаную арматурную сталь класса A-IV;

допускается также применять:

г)    арматурную сталь класса А-Шв, упроч-иснную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений.

Применение других видов арматурных сталей в качестве напрягаемой арматуры в конструкциях 1-й категории трещиностойкости не рекомендуется.

2.13.    В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций 2-й категории трещиностойкости (см. п. 4.4):

следует преимущественно применять:

а) высокопрочную арматурную проволоку; арматурные пряди и канаты;

в)    горячекатаную арматурную сталь класса A-IV;

г)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений;

допускается также применять:

д)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем только удлинений;

е)    арматурную сталь класса А-Ив, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений;

ж)    горячекатаную арматурную сталь класса A-III.

2.14.    При выборе арматурных сталей для напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций 2-й категории трещиностойкости, работающих в особых условиях, кроме рекомендаций п. 2.13, должны учитываться следующие дополнительные указания:

а) в конструкциях, подвергающихся динамическим воздействиям, учитываемым при расчете на прочность коэффициентом динамич-■ости 1.1 и более, и не рассчитываемых на вы

носливость, не допускается применение горячекатаной стали класса A-IV (марки 30ХГ2С). Это указание распространяется и на конструкции 3-й категории трещиностойкости;

б)    в конструкциях, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки и подлежащих расчету на выносливость, следует преимущественно применять высокопрочную проволоку, гладкую и периодического профиля; допускается применение горячекатаной арматурной стали класса A-III, а при соответствующем экспериментальном обосновании— упрочненных вытяжкой арматурных сталей классов А-Шв и А-Пв, а также арматурных прядей; не допускается применение в таких конструкциях горячекатаной арматурной стали класса A-1V (марки 30ХГ2С);

в)    в конструкциях, находящихся в условиях агрессивной среды, не допускается применение проволочной арматуры (проволоки и изделий из нее) при диаметре проволок 3 мм и менее.

2.15.    Для предварительно напряженных конструкций 3-й категории трещиностойкости (см. п. 4.4) в качестве напрягаемой арматуры

следует преимущественно применять:

а)    горячекатаную арматурную сталь класса A-1V (за исключением случаев, указанных в п. 2.14«аэ);

б)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений н удлинений;

допускается также применять:

в)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем только удлинений;

г)    арматурную сталь класса А-Пв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений;

д)    горячекатаную арматурную сталь класса А-Ш;

е)    обыкновенную арматурную проволоку;

не допускается применять в таких конструкциях высокопрочную арматурную проволоку, арматурные пряди и канаты.

2.16.    Если предварительно напряженные конструкции 3-й категории трещиностойкости работают в условиях агрессивной среды (при условии защиты их специальными мероприятиями по соответствующим нормативным документам). то в случае применения обыкновенной арматурной проволоки диаметр ее должен быть не менее 5 мм.

2.17.    Для конструкций, эксплуатируемых на открытом воздухе или в неотапливаемом помещении при расчетных температурах от минус 30 до минус 40°, не должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса

A-IV марки 30ХГ2С, упрочненная вытяжкой арматурная сталь классов А-Шв и А-Пв, а также горячекатаная арматурная сталь класса А-1 марок ВСт.Зкп, ВКСт.Зкп и Ст.Зкп.

Для конструкций, работающих в тех же условиях и находящихся под непосредственным воздействием подвижной или вибрационной нагрузки, кроме того, не должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса А-Ill марки 35ГС в сварных каркасах и сетках, а также горячекатаная арматурная сталь класса A-I марок Ст.З и Ст.Зпс.

2.18. Для конструкций, эксплуатируемых на открытом воздухе или в неотапливаемом помещении при расчетных температурах ниже минус 40°, не должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса A-IV марки 30Х2ГС, упрочненная вытяжкой арматурная сталь классов А-Шв и А-11в, горячекатаная арматурная сталь класса А-П марки Ст. 5 в сварных каркасах и сетках, а также горячекатаная арматурная сталь класса А-1 марок

Ст.Зкп, Ст.Зпс, ВСт.Зкп, ВСт.Зпс, ВКСт.Зкп и ВКСт.Зпс.

Для конструкций, работающих в тех же условиях и находящихся под непосредственным воздействием подвижной или вибрационной нагрузки, кроме того, не должны применяться горячекатаные арматурные стали: класса А-П марки Ст.5 и класса А-1 марки Ст.З.

Примечание. Расчетные зимние температуры наружного воздуха должны устанавливаться по наиболее холодной пятидневке в зависимости от района строительства (см. главу СНиП 11-А.6-62).

2.19. Для монтажных (подъемных) петель

сборных железобетонных и бетонных элементов следует применять только горячекатаную арматурную сталь класса А-1 марок ВСт.З. ВКСт.З и ВКСт.Зпс.

Примечание. В случае, если возможен монтаж конструкции прн температуре минус 40^е и ниже, не следует применять для монтажных петель сталь марка ВКСт. Зпс.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1.    Расчетные сопротивления бетона и арматуры определены (с округлением) как произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты однородности и основные коэффициенты условий работы (см. пп. 3.2 и 3.5). Кроме того, в необходимых случаях учитываются дополнительные коэффициенты условий работы бетона и арматуры (см. пп. 3.3 и 3.6.). Значения нормативных сопротивлений бетона и арматуры, их коэффициенты однородности и модули упругости принимаются по главе СНиП П-А. 10-62 или по данным приложения 1 к настоящим нормам.

БЕТОН

3.2.    В расчетные сопротивления бетона, «гривсаенные в табл. 2. включены следующие •начения основных коэффициентов условий работы бетона m_e:

а)    для бетона при расчете прочности бетонных конструкций т_л —0,9;

б)    для сжатого бетона проектной марки 500 при расчете прочности железобетонных конструкций т_б — 0,95; то же, проектной марки 600 m_e — 0.9;

в)    для растянутого бетона прн расчете трещинообразования предварительно напряженных конструкций, а также при проверке необходимости расчета по раскрытию трещин железобетонных конструкций т_б= 1,4.

3.3.    Расчетные сопротивления бетона прн расчете бетонных и железобетонных кон

струкций на прочность, а также по образованию или раскрытию трещин должны приниматься по табл. 2 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий работы m_e, учитываемые независимо друг от друга:

а)    при проверке прочности в стадии предварительного обжатия бетона для сборных предварительно напряженных элементов значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R„_p и /?„) следует умножать на коэффициент т_б= 1,2;

б)    при установлении проектной марки бетона по растяжению (см. п. 2.2) и удовлетворении требований, относящихся к подбору состава и испытаниям гидротехнического бетона, значения расчетных сопротивлений бетона растяжению (R_p и /?,) разрешается умножать на коэффициент m_e— 1,1;

в)    для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R „_р и /?„) разрешается умножать на коэффициент т_б=1,1 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона сжатию подтверждено соответствующее повышение его против значений, указанных п табл. 4 главы СНиП II-A.10-62 или в табл. 30 приложения 1 к настоящим нормам;

г)    для бетонов на глиноземистом цементе значения расчетных сопротивлений растяже-

Таблица 2

Расчетные сопротивления бетона при расчете конструкций на прочность и по обраэовамию

или раскрытию трещин

нию (/?р и Ry) следует умножать на коэффициент ш_в —0,7;

д)    при расчете прочности бетонных и железобетонных центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении (монолитных колонн и стен, сборных панелей, изготовляемых кассетным способом и т. п.), значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„_Р и /?_и) следует умножать на коэффициент m_e=0.85;

е)    при расчете прочности монолитных бетонных столбов сечением менее 35 х 35 см, а также монолитных железобетонных колонн с большей стороной сечения менее 30 см значения расчетных сопротивлений бетона сжатию ($,_р и R_M) следует умножать на коэффициент т_б“0,85;

ж)    при расчете прочности стеновых панелей для простенков с площадью сечения менее 0,1 м² значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„„ и R_M) следует умножать на коэффициент = 0.8.

3.4. Расчетные сопротивления тяжелого бетона при расчете железобетонных конструк

та блица S Коэффициенты *_рб для определения расчетных сопротивлений тяжелого бетона при расчете желеэобетонных конструкций на выносливость и по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках

Примечание. Коэффициенты k_f6 назначены с учетом повышения прочности бетона к тому времени, когда число повторений (циклов) нагрузки окажется настолько велико, что потребуется проверка выносливости конструкций. Это повышение прочности принято:

для бетона проектной марки 150— на 40%; для бетона проектной марки 600 — па 20%; для бетона промежуточных марок —по линейной интерполяции.

Если условия, в которых эксплуатируется конструкция или технологии се изготовления, не обеспечивают указанного прироста прочности, то значения коэффициентов k_ft) должны Сыть соответственно снижены.

иий на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке./?^, /?_и и R'_r вычисляются путем умножения соответствующих расчетных сопротивлений бетона /?_пр, /?„ и К_т. определенных по пп. 3.2 и 3.3, на коэффициент kпринимаемый по табл. 3 в зависимости от характеристики цикла напряжений в бетоне

°б.мии

Ре =    *

°6.>икс

где уин и с_в._макс— соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в бетоне (сжатом или растянутом), возникающих при нормативных нагрузках (см. п. 11.5).

При применении легкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок, расчетные сопротивления его должны быть специально обоснованы.

АРМАТУРА

3.5.    В расчетные сопротивления арматуры*, приведенные в табл. 4 и 5, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры т₃:

а)    для арматуры, указанной в пп. 2 и 3 табл. 5, т, «=0,8;

б)    для арматуры, указанной в п. 7 табл. 4 (применяемой в сварных каркасах и сетках) и в пп. 1 и 4 табл. 5, т, —0,7;

в)    для упрочненной вытяжкой растянутой арматуры, указанной в пп. 5 и 6 табл. 4, т_а-0,9;

г)    при расчете элементов на поперечную силу, для поперечной и отогнутой арматуры: из обыкновенной арматурной проволоки, применяемой в сварных каркасах, т_а—0,7; из других видов арматуры т_а —0,8.

Примечание. Основные коэффициенты условий работы арматуры, предусмотренные в п. 3.5. учтены независимо друг от друга.

3.6.    Расчетные сопротивления арматуры при расчете железобетонных конструкций на прочность должны приниматься по табл. 4 и 5 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий работы ш_а, учитываемые независимо друг от друга:

а) для элементов сборных конструкций, изготовляемых на заводах и специально оборудованных полигонах, при систематическом

• Расчетные сопротивления стали, приведенные в п. 1 табл. 4. распространяются также на стали, применяемые для закладных деталей и соединительных накладок.

испытании арматуры на растяжение в соответствии с ГОСТ 5781-61 и 1497-61. значения расчетных сопротивлений арматуры (растянутой. а также сжатой, имеющей сцепление с бетоном, при /?_а._с менее 3600 кг/см²), приведенные в пп. 1—4 и 7 табл. 4, разрешается

Таблица 4 Расчетные сопротивления арматуры при расчете на прочность

умножать на коэффициент т, —1,1 (принимая /?,.* не более чем 3600 кг/см²) при условии, что во всех испытанных образцах горячеката-

Таблица 5 Расчетные сопротивления высокопрочной арматурной проволоки, арматурных прядей и канатов (тросов) при расчете на прочность

Для всех видов арматуры: при наличии сцепления арматуры с бетоном /?а._с= 3600;

ния арматуры с бетоном /?,._с= 0

Примечания: 1. Расчетные сопротивления стальных канатов (тросов), приведенные в табл.5, соответствуют значениям нормативных сопротивлений (наименьших временных сопротивлений) проволок в канатах ISO кг/мм¹-, при применении в канатах проволок с другими значениями наименьшего временного сопротивления расчетные сопротивлении канатов должны быть соответственно изменены.

2. Для высокопрочной проволоки, прядей и канатов, отгибаемых на угол больше 30* вокруг штыря диаметром менее 'М, расчетное сопротивление растянутой отогнутой арматуры в местах перегиба при расчете на изгиб по наклонному сечению й_ш следует принимать таким же, как при расчете на поперечную силу. т. с. равным /?_а._х; при этом ослабление перегибом учитывается на участках длиной по 30d в каждую сторону от перегиба (где d — диаметр проволоки, пряди или каната).

ной арматурной стали (см. пп. 1—4 табл. 4) предел текучести не менее чем на 10% превышает его нормативное значение, а во всех испытанных образцах арматурной проволоки (см. п. 7 табл. 4) временное сопротивление ис ниже его наименьшего нормативного значения;

б)    для арматуры свитой из двух высокопрочных проволок (см. п. 1 и 2 табл. 5 и примечание 3 к п. 2.7) значения расчетных сопротивлений, указанные в табл. 5 для проволоки до свивки, следует умножать на коэффициент т_а =0,95;

в)    в конструкциях с арматурой из высокопрочной проволоки (пп. 1 и 2 табл. 5), расположенной в два и более ряда вплотную без зазора и без свивки, когда раствор или бетон не обволакивает всю поверхность проволоки (например, при применении пакетов; пучков, состоящих из четырех и более проволок, не заполненных внутри раствором; при непрерывном армировании), расчетное сопротивление арматуры следует умножать на коэффициент т_л =0,85.

3.7.    Расчетные сопротивления растянутой

стержневой и проволочной арматуры при расчете железобетонных конструкций на выносливость (/?^) должны вычисляться путем умножения расчетного сопротивления растянутой арматуры /?_а, определенного по п. 3.6, на коэффициент k_pi , принимаемый по табл. 6 в зависимости от характеристики цикла напряжений в арматуре р_а =    ,    где    о_{л    м1Ш}    к

°Л.|ММСС

с*.макс —соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в растянутой арматуре, возникающих при нормативных нагрузках (см. п. 11.5).

3.8.    Приведенные в табл. 6 коэффициенты k_f3 для стержневой арматуры относятся только к арматуре, не имеющей приваренных стержней (хомутов) или сварных стыков раз~ личных типов, за исключением стыков, осуществленных контактной стыковой сваркой (оплавлением) с продольной механической зачисткой стыка заподлицо с поверхностью арматуры (без ребер).

При сварке стержневой арматуры или приварке к ним стержней, анкеров, стальных закладных деталей и т. п. расчетное сопротивление растянутой стержневой арматуры при расчете на выносливость /?' должно вычисляться путем умножения значений Я', определенных по п. 3.7, на коэффициент k_e, принимаемый по табл. 7.

Табл и к а 6

Коэффициенты для определения расчетных сопротивлений арматуры при расчете железобетонных

конструкций нл пыносливость

Таблица 7

Коэффициенты k_c для определения расчетных сопротивлений стержневой арматуры со сварными соединениями при расчете железобетонных конструкций на выносливость

3.9. При расчете железобетонных конструкций из тяжелого бетона па выносливость для определения напряжений в арматуре отношение модуля упругости арматуры к условному модулю упругости бетона при многократно повторном приложении нагрузки (коэффн-

£

циент приведения) п' = следует принимать

по табл. 8.

Таблица в Коэффициенты приведения п' для расчета на выносливость железобетонных конструкций

из тяжелого бетона

Значения коэффициента «' для конструкций из легких бегонов должны приниматься по специальным инструкциям или обосновываться экспериментальными данными.

17 —

СНиП П-В.1-62

4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

4.1. Расчет бетонных конструкций должен производиться по несущей способности (1-е предельное состояние): на прочность с учетом в необходимых случаях продольного изгиба и с проверкой устойчивости формы конструкции.

Расчет железобетонных конструкций должен производиться:

а)    по несущей способности (1-е предельное состояние): на прочность (с учетом в необходимых случаях продольного изгиба и с проверкой устойчивости формы конструкции) н на выносливость — для конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся подвижной или пульсирующей нагрузки. вызывающей значительный перепад напряжений в бетоне или в растянутой арматуре (подкрановые балки и эстакады, шпалы, рамные фундаменты и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т. п.);

б)    по деформациям (перемещениям) (2-е предельное состояние) — для конструкций, величина деформаций (перемещений) которых может ограничить возможность их эксплуатации;

в)    по образованию или по раскрытию трещин (3-е предельное состояние) — для конструкций, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин или раскрытие их должно быть ограничено.

Кроме того, в необходимых случаях должна быть проверена устойчивость положения конструкции расчетом на опрокидывание и скольжение (подпорные стены, внецентренно нагруженные высокие фундаменты и т. п.) или на всплывание (заглубленные или подземные резервуары, насосные станции и т. п.).

Расчет прочности бетонных и железобетонных конструкций, схемы предельных состояний которых еще не установлены или для которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечении (некоторые типы оболочек, балки стенки т. п.), может производиться как для упругого тела, при этом:

для бетонных конструкций напряжения при расчетных нагрузках не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений бетона;

для железобетонных конструкций сжимающие напряжения в бетоне при расчетных нагрузках не должны превышать расчетных сопротивлений бетона при сжатии, а все растягивающие усилия в сечении должны быть

полностью восприняты арматурой при напряжениях в ней, не превышающих расчетных.

Примечания: 1. В тексте настоящих норм (в пунктах, касающихся расчета железобетонных элементов) понятия «сжатая* или «растянутая* зона бетона обозначают зону, являющуюся соответственно сжатой или растянутой в рассматриваемом предельном состоянии.

2.    Подвергающиеся многократно повторяющейся нагрузке центрально сжатые железобетонные элементы с косвенным армированием в виде спиралей, сеток или колец, а также участки элементов. работающие на местное сжатие, на выносливость не рассчитываются.

3.    Подкрановые балки, рассчитываемые на прочность при одновременной работе двух кранов, при проверке выносливости следует рассчитывать на нагрузку от одного крана; при легком режиме работы кранов подкрановые балки на выносливость не рассчитываются.

4.2.    Расчет бетонных конструкций, а также расчет железобетонных конструкций по 1-му и 3-му предельным состояниям должен быть произведен для всех тех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, при которых может возникнуть опасность достижения конструкцией одного из указанных предельных состояний; расчет железобетонных конструкций по 2-му предельному состоянию производится для стадии эксплуатации, а сборно-монолитных конструкций, кроме того, для стадии монтажа (см. п. 4.10); при этом должны учитываться остаточные деформации элементов, которые могут накопиться в период транспортирования, складирования и монтажа.

4.3.    Расчет железобетонных конструкций по деформациям и по раскрытию трещин может не производиться, если на основании практики применения или опытной проверки конструкции, выполненной в соответствии со специальной инструкцией, установлено, что жесткость ее в стадии эксплуатации достаточна (см. п. 4.14) и величина раскрытия в ней трешнн (на всех стадиях, перечисленных в п. 4.2) не превышает допустимой (см. п. 4.16).

4.4.    Расчет по образованию трещин производится для предварительно напряженных железобетонных конструкций, которые по предъявляемым к ним требованиям трещиностойко-сти подразделяются на три категории в соответствии с табл. 9. В той же таблице даны указания о необходимости расчета по образованию трещин для конструкций каждой категории трещиностой кости.

4.6. Расчет конструкций, армированных предварительно напряженными элементами, по образованию трещин производится раздельно:

Таблица 9

Категории предварительно напряженных железобетонных конструкций по трещиностойкости и указания о необходимости расчета их по образованию трещин

а)    для дополнительно уложенного бетона, окружающего предварительно напряженные элементы;

б)    для бетона предварительно напряженных элементов.

Такие конструкции при расчете по образованию трещин в предварительно напряженных элементах и в бетоне, окружающем элементы. могут быть отнесены к различным категориям трещиностойкости.

4.6. Для элементов железобетонных конструкций, не подвергаемых предварительному напряжению, а также для предварительно на

пряженных элементов 3-й категории трещино-стойкости, определение усилий, вызывающих появление трещин, производится при вычислении деформаций, при расчете по раскрытию трещин, а также в случае, предусмотренном в п. 12.13. В этих случаях используются указания пп. 8.2—8.13.

4.7. Расчет по раскрытию трещин должен производиться;

а)    для железобетонных элементов, не подвергаемых предварительному напряжению;

б)    для предварительно напряженных элементов 3-й категории трещиностойкости;

Таблица 10

Порядок учета нагрузок и воздействий при расчете бетонных и железобетонных конструкций:

А —в стадии эксплуатации; Б —в стадиях изготовления, хранения, транспортирования и монтажа (в расчетах должны учитываться нагрузки н воздействия, возможные в стадии, для которой ведется расчет)

Железобетонные предварительно напряженные

То же, в сочетании с предварительным напряжением арматуры сжатой зоны (см. пп. 7.5—7. 9 настоящих норм)

На воздействие нормативных нагрузок в сочетании с предварительным напряжением (с учетом в необходимых случаях коэффициента динамичности)

При этом может быть учтен выгиб от предварительного обжатия бетона, за исключением случаев ограничения общего прогиба элемента по условиям эксплуатации (например, для конструкций, но которым укладываются подкрановые или железнодорожные рельсы)

Лля конструкций по категории трешино-стойкости

в сочетании с предварительным напряжением (с учетом в необходимых случаях коэффициента динамичности)

На воздействие нормативных нагрузок в сочетании с предварительным напряжением (с учетом в необходимых случаях коэффициента динамичности)

На воздействие предварительного напряжения с учетом в необходимых случаях собственного веса конструкций и других нагрузок, действующих в стадиях Б. вводимых в расчет с коэффициентами перегрузки или динамичности (влияние обжатия бетона учитывается по

Оказаниям пп. 7.5— .9 настоящих норм)

Расчет производится только для сборно-монолитных конструкций на воздействие нормативных нагрузок; при этом может быть учтен выгиб от предварительного обжатия бетона

Па воздействие предварительного напряжения с учетом собственного веса элемента и других действующих в стадиях Б нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом перегрузки или динамичности

На воздействие предварительного напряжения с учетом собственного веса элемента и других действующих в стадиях Б нагрузок, вводимых в расчет без коэффициентов перегрузки и динамичности

П о и м в ч а и и я: 1. Объяснения понятий .расчетная нагрузка* и .корматняиая нагрузка* см. в главе СНиП II-A.I0-62.

2.    При расчете предварительно напряженных конструкций с арматурой, не имеющей сцепления с бетоном (например, в стадии работы конструкции до заполнения каналов), растягивающее усилие в напрягаемой арматуре рассматривается как внешняя сила.

3.    Подкрановые балки, рассчитываемые на прочность при олнопремсииой работе двух кранов, рассчитываются по образованию трещин иа нагрузку от втих же двух кранов, но без учета коэффициента динамичности.