Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

СНиП II-И.14-69

Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

Заменен на СНиП II-56-77: Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений
Действие завершено 01.01.1978
Заменяет СН 55-59

Документ «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования» был заменен.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.01.1970
Добавлен в базу: 01.10.2014
Заверение срока действия: 01.01.1978
Статус документа на 2016: Неактуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

Страница 43

Страница 44

Страница 45

Страница 46

Страница 47

Страница 48

Страница 49

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЯ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел И

Глава 14

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП П-И.14-69

Москва 1970

Г ОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II, раздел И
Глава 14

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-И.14-69

Утвержден ы Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 18 апреля 1969 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1070

УДК 624 01?» 04 626*627.001.34(063 75)

Глава СНиП Н-И. 14-69 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП Н-А. 10-62 «Строительные конструкции н основ(.ния. Основные положения про ехтнровання». С вводом в действие главы СНиП II-И. 14-69 с 1 января 1970 г. утрачивают силу «Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений» (СН 55-59).

Глава СНиП Н-И.14-69 разработана институтами ВНИИ Г им. Б. Е. Веденеева. Гидропроект им. С. Я. Жука Минэнерго СССР и Гипроречтранс Минречфлота РСФСР с участием институтов Со юзморниппроект Мннморфлота, Гипроводхоз Мин-водхоза СССР. ТНИСГЭИ им А. В. Винтера Минзнерго СССР. ЛПИ им. М И. Калинина и НИНЖБ Госстроя СССР

Редакторы: кандидаты техн. наук Е. И. Дышко (Госстрой СССР). А. В. Швецов (ВНИИГ). инженеры Ю. Е. Чумичев (Гидропроекг), 3. Г. Корф (Гипроречтранс).

3-2-4

Пл(н III ■■ 19» Г. М \П

Гвс ударе таенный комитет Совета Министров СССР

Строительные нормы и правила

СНиП П-И.14-69

Бетонные и железобетонные конструкции

по делам строительства

Взамен

(Госстрой СССР)

гидротехнических сооружений Нормы проектирования

СН 55-59

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды н выполняемых из гидротехнического бетона.

Примечания: I. Настоящие нормы ме распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций пиротехнических сооружений, вхо дящих в состав мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями автомобильных и железных дорог.

2. Проектирование бетонных и железобетонных кои строений, не подвергающих:я воздействию водной срс ды и являющихся самостоятельными конструкция ни (например, констрртсции машинного здания гэс), промо водится в соответствии с главой СНиП П-В. 1-02 «Бс тонные н железобетонные конструкции Нормы проектирования».

1.2.    Несущие бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений надлежит проектировать в соответствии с требованиями настоящей главы СНиП и глав СНиП: П-А. 10-62 «Строительные конструкции и основании. Основные положения лросктиро папин*. П-И.1-62* «Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проект ровании»; И-И.2-62 «Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования»; П-И.3-62* «Сооружения мелиоративных систем- Нормы проектирования», а также в соответствии с требованиями общесоюзных строительных норм проектирования от дельных видов гидротехнических сооружений.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует также учитывать требования глав СНиП и других общесоюзных нормативных документов, относящихся к

материалам, к правилам производства строительных работ и к особым условиям строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне и в зоне распространения просалочных грунтов.

1.3.    При проектировании конструкций гидротехнических сооружений I класса, а при наличии обоснований также сооружений II класса капитальности рекомендуется составлять индивидуальные технические условия, которые регламентируют определяемые конкретными условиями строительства дополнительные положения проектирования, не отраженные в настоящих нормах или в нормах проектирования отдельных видов сооружений.

1.4.    При проектировании необходимо предусматривать такие бетонные и железобетонные конструкции (монолитные, сборно-монолитные, сборные), применение которых обеспечивает индустриализацию и механизацию строительных работ, сокращение срока и снижение стоимости строительства.

1.5.    Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой должны приниматься на основании технико-экономического сравнения вариантов при которых обеспечиваются требуемые эксплуатационные качества и достаточная надежность и долговечность сооружения.

1.6.    Для получения наиболее выгодного сочетания сил и напряженного состояния конструкций рекомендуется использовать в период строительства принцип искусственного регулирования усилий путем устройства временных швов, целесообразной последовательности веления работ, выполнения конструктивных мероприятий по созданию предва-

Утверждены

Внесены

Государственным комитетом

Срок введения 1 января 1970 г.

Министерством энергетики

Совета Министров СССР

и электрификации СССР

по делам строительства 1в апреля 1969 г

иП 11-И 14-69

рительного напряжения за счет собственного веса и т. д.

Предусматриваемая в проекте последовательность возведения сооружения должна обеспечивать наиболее эффективную статическую работу конструкций в строительный и эксплуатационный периоды.

1.7.    Рекомендуется предусматривать предварительное напряжение в элементах, работающих в условиях эксплуатации или при транспортировке и монтаже на изгиб, осевое или внецентренное растяжение и внецентрен-ное сжатие с большим эксцентриситетом, в сжатых элементах — при ударной и вибрационной нагрузках н особенно в конструкциях, рассчитываемых на выносливость, трещинос-тойкость или ограничение ширины раскрытия трещин величиной 0.05 мм.

1.8.    При проектировании новых конструкций, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, а также в сложных случаях статической и динамической работы сооружений и их элементов рекомендуется проведение специальных исследований. Проведение таких исследований является обязательным, если нарушение нормальной работы или повреждение конструкций в процессе строительства или эксплуатации сооружения может привести к катастрофическим последствиям.

1.9.    Проектом должны предусматриваться мероприятия для уменьшения вредного влияния температурно-усадочных воздействий.

1.10.    Следует предусматривать с надлежащим экономическим обоснованием технологические и конструктивные мероприятия, способствующие повышению водонепроницаемости бетона и уменьшению противодавления. как, например- укладку бетона повышенной водонепроницаемости со стороны напорной поверхности; применение специальных добавок к бетону (воздухововлекающих, поверхностно-активных и др.); гидроизоляцию напорных. а в некоторых случаях (например, в морских гидросооружениях) наружных поверхностей конструкций; применение конструкций. имеющих наивыгоднейшую в статическом отношении конфигурацию сечений, подверженных действию противодавления (тавровое. коробчатое сечения и т. д.); обжатие бетона и предварительное натяжение арматуры со стороны напорных граней, а в некоторых случаях (например, в конструкциях морских гидротехнических сооружений) — наружных поверхностей сооружений.

1.11.    Проектирование разрезки бетонных и железобетонных конструкций сооружения на блоки бетонирования или сборно-монолитные секции должно иметь целью: снижение температурно-усадочных напряжений в бетоне в процессе возведения сооружения; снижение усилий, вызванных неравномерной осадкой частей сооружения в строительный период; соблюдение требуемой интенсивности работ по возведению сооружения; унификацию ар-моконструкций, опалубки, сборных элементов и т. п.

Одновременно необходимо стремиться к возможно наименьшему ослаблению конструкций сооружения временными швами и наиболее рациональному, с учетом распределения усилий, размещению стыков арматуры.

1.12.    Стыки элементов сборных конструкций должны обеспечивать прочность, жесткость, трещи ностой кость, водонепроницаемость или грунтонепроницаемость н долговечность соединений. Следует, как правило, проектировать такие конструкции, в которых стыки являются нерабочими или преимущественно работают на сжатие.

Сварные стыки элементов сборных конструкций должны обеспечивать возможность контроля качества сварки. Следует предусматривать специальную последовательность и режим сварки для уменьшения температурных напряжений в стыке.

1.13.    В рабочих чертежах конструкций следует указывать марки бетона, вид арматура и способы ее стыкования, толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры, сроки распалубки, в необходимых случаях — мероприятия по антикоррозионной защите, посни-жению температурно-усадочных напряжений, расчетные схемы и нагрузки и т. л.

Для элементов сборных конструкций должны быть также указаны места для захвата элементов при подъеме и монтаже, места их опирания при транспортировке и складировании, характер обработки стыкуемых поверхностей, монтажная прочность элементов и приведены схемы поверочных испытаний.

Для предварительно напряженных элементов следует, кроме того, указывать величину усилий и последовательность натяжения арматуры, условия и порядок отпуска натянутой арматуры, разность температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств при термообработке (пропаривании) элементов, принятую для определения потерь предварительного напряжения.

— 5 —

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

БЕТОН ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЙ

2.1.    Гидротехнический бетон, применяемый для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, должен удовлетворять требованиям ГОСТ 4795-68 «Бетон гидротехнический. Технические требования».

2.2.    Проектные марки гидротехнического бетона должны устанавливаться в соответствии с указанным выше ГОСТом.

При выборе проектной марки бетона по определяющему в каждом конкретном случае признаку остальные его свойства и состав устанавливаются испытаниями бетона и бетонных смесей в соответствии с ГОСТ 4800— 59 и ГОСТ 4799-69.

Марки бетона по прочности при сжатии и растяжении выбираются не ниже получающихся при удовлетворении требований по морозостойкости и водонепроницаемости.

2.3.    При предварительном выборе проектных марок бетона допускается при отсутствии данных испытаний пользоваться табл. I. устанавливающей средние соотношения между марками бетона на портландцементе.

Таблица I

Связь между проектными марками бетона на портландцементе по водонепроницаемости, морозостойкости н прочности при сжатии

Проектам-марки Сетом

Саяаь между

проектам марками Оетока

Марка по водонепроницаемости . .

В2

В4

В6

В8

BI2

Марха по мороэо-

СТОЙКОСТИ .....

Мрз50

Мрз

100

Мрз

150

Мрз

200

Мрз

300

Марка по прочности при сжатии .

100

150

200

250

350

2.4.    В напорных железобетонных конструкциях, рассчитываемых по раскрытию трещин, и в нстрешнностойких конструкциях безнапорных морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже В6.

2.5.    Для конструкций и их элементов, образование трещин в которых недопустимо или эксплуатационные качества которых определяются работой растянутого бетона, следует

задавать проектные марки бетона по прочности при растяжении.

2.6.    Для предварительно напряженных элементов рекомендуется принимать проектные марки бетона по прочности при сжатии: не менее 300 — для конструкций со стержневой арматурой и не менее 400 — для конструкций с высокопрочной арматурной проволокой.

2.7.    В конструкциях, подлежащих расчету на выносливость, применение бетона проектной марки по прочности при сжатии ниже 200 не рекомендуется.

2.8.    При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение бетонов на легких заполнителях. Физико-механические характеристики бетонов устанавливаются в этом случае специальными лабораторными исследованиями.

АРМАТУРА

2.9.    Вид, класс и марка стали для армирования железобетонных конструкций, для изготовления подъемных (монтажных) петель в сборных элементах, а также для закладных деталей и соединительных связей должны удовлетворять требованиям действующих государственных стандартов и технических условий.

Арматурная сталь выбирается в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и «Указаний по применению в железобетонных конструкциях стержневой арматуры» (СН 390-69).

2.10.    Применение высокопрочной проволоки диаметром менее 5 мм и изделий из нее (пряди, канаты и др.) в морских сооружениях. а также в речных сооружениях, которые находятся в условиях воздействия агрессивных вод, приближающихся по степени агрессивности к морской воде, допускается лишь при условии обеспечения трещиностойкостя конструкций в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы СНиП либо при наличии надежной антикоррозионной защиты.

2.11.    В трещиностойких конструкциях без предварительного напряжения рекомендуется применение стали с нормативным сопротивлением не более 3000 кг/см7 (имея при этом в виду те стали, применение которых допускается в соответствующих условиях для конструкций гидротехнических сооружений).

6 -

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1.    Расчетные сопротивления бетона и арматуры определены (с округлением) как произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты однородности и коэффициенты условий работы. В необходимых случаях учитываются дополнительные коэффициенты условий работы бетона и арматуры.

Значения -нормативных сопротивлений и коэффициентов однородности бетона, а также коэффициентов однородности арматуры принимаются по приложению 1 к настоящей главе СНиП. Значения нормативных сопротивлений арматуры принимаются в соответствии с указаниями главы СНиП И-В.1-62 и СН 390-69. Значения основных и дополнительных коэффициентов условий работы бетона и арматуры принимаются по пп. 3.2 и 3.8 настоящей главы СНнП.

БЕТОН

3.2.    Значения расчетных сопротивлении бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций на прочность должны приниматься по табл. 2 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий работы бетона т6, учитывае мыс независимо друг от друга.

При установлении проектной марки бетона по прочности на растяжение и соблюдении требований, относящихся к подбору со

става и испытаниям бетона, значения расчетных сопротивлений бетона при растяжении Rp следует умножать на коэффициент ть = 1,1.

Для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию /?„р и /?и допускается умножать на коэффициент т6— = 1,1 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона при осевом сжатии или сжатии при изгибе подтверждено соответствующее повышение этого коэффициента не менее чем на 0,05-про-тнв значений, указанных в табл. 2 приложения I к настоящей главе СНиП.

При наличии специальных обоснований, подтвержденных исследованиями, значения коэффициента ть могут приниматься больше 1,1.

3.3. Для элементов, толщина (длина) которых больше наименьшего размера сечения, величина предела прочности бетона при местном сжатии (смятии) при частичном загруже-нии площади сечения определяется по формуле

<Я„р    .    (II

где F - площадь всего сечения;

— площадь сечения, по которой передается усилие при местном смятии

Таблица 2

Расчетные сопротивления бетона в кгим2

Проектная марко бетона по прочности на

сжатие

I

Вид напряженного состояния

Обоэначсиие

Тип конструкции

100

150

200

250

300

350

400

500

сопротивления

PII

PI5

PI8

Р20

Р23

-

Р27

P3I

Сжатее осевое (призмеи-

ъ

а

тз

Железобетонные

44

65

80

105

130

150

170

200

ная прочность)

Бетонные

95

115

135

150

— |

Сжатее при изгибе

Я„

Железобетонные

55

80

100

130

160

180

210

250

Бетонные

115

140

160

190

Растяжение осевое

Яр

Железобетонные

•*.5

5.8

7.2

9

10,5

11,5

12,5

14

Бетонные

4

5.2

0.4

7,2

8.4

9.2

10

Примечание. В значения расчетных сопротивлений бетона.

приведенных о табл.

2. включены

еле-

дующие основные коэффициенты условий работы бетона:

а) для сжатого бетона

проектной марки > 200 при расчете

!рочности бетонных

конструкций /пв е=

0.9;

6) для растянутого бетона проектной марки <200 при расчете прочности бетонных конструкций

тб “

0.9.

то же. проектной марки > 200 т

б - 0.8:

в) для сжатого бетона

проектной марки 500 та -- 0.95.

— 7 —

СНиП 11-И 14-69

Принимаемая в расчете величина отношения - о— должна быть не более 1,5.

3.4 Расчетные сопротивления бетона для расчета железобетонных конструкций на выносливость Ящ,# и R'mN , а также нормативные сопротивления бетона для расчета на трещиностойкость и по раскрытию трещин при действии многократно повторяющихся нагрузок R^'N вычисляются по формуле

\bN

#6.v=1.3/?6 ig2 10*    (    1*3^6    —    R*    ).    (2)

где *6ы—расчетные сопротивления R'npN и /?иЛ. или нормативное еолротив ление R£N при расчетном числе циклов загружений Л^-^2-106;

/?6—расчетные сопротивления Я„р и /?и или нормативное сопротивление /?JJ, определяемые по im. 3.1 и 3.2;

JV — число циклов загружений за расчетный период эксплуатации сооружения. устанавливаемый с учетом норм амортизационных отчислений для данного вида сооружений;

R'6— расчетные сопротивления R'^ и R'u или нормативное сопротивление R£ при числе загруже-янйЛГ-2-10*.

Значения R’6 вычисляются путем умножения соответствующих расчетных Г/?ор.    R*

или нормативного RJJ сопротивлений бетона на коэффициент kпринимаемый по табл.З в зависимости от характеристики цикла напряжений в бетоне

ав.»окс

кость и по раскрытию трещин при многократно повторяющихся загруженнях, устанавливается в зависимости от величины рв по табл.4

Таблица 3

Коэффициенты *,4

Ре

^0. l|o,2

0.3 |м

o.s

0.6

0.7

>0.8

0.65|0.70[0,75j0.80

0,85

0.90|0.95

1.0

Примечания: 1. Значения коэффициентов Aff, даны с учетом повышения прочности бетона к тому времени, когда число циклов загружеиия окажется настолько велико, что потребуется проверка выносливости конструкции.

2.    Прочность бетона, марка которого установлена в возрасте 180 дней, принята повышенной в среднем на 13% для всех проектных марок бетона.

Если условия эксплуатации конструкции или технология ее возведения обеспечивают прирост прочности бетона больше указанного выше, то значения Арб могут быть увеличены на 0.1; при этом значения Арб должны быть нс более 1.0.

3.    Значения коэффициентов А^ для бетона, марка которого установлена в возрасте 28 дней, принимаются по главе СНиП П-В.1-62.

Таблица 4

Минимальные числа циклов загружений Nmmt

Рб

<0.1

0.2 |0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0,8

0.9

ныяя

3-10»

6 10»

10*

2 10*

3-10*

8 10*

2 10»

210*

10»

3.5. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении £б принимаются по табл. 5 (за начальный модуль упругости бетона принимается отношение нормального напряжения в бетоне а к его относительной деформации е при величине напряжения

<к<0.§ яу.

где о6 «и и Зб мзкс—соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в бетоне, возникающих при нормативных нагрузках.

Расчетные характеристики циклов устанавливаются индивидуальными техническими условиями на проектирование отдельных видов сооружений.

Минимальное число циклов загружений Л^мии' при превышении которого необходимо рассчитывать железобетонные конструкции на выносливость бетона, на трещиностой-

Таблица 3

Начальные модуля упругости бетона £& я кг/см3

Марка

бетона

100

150

200

250

300

350

400

500

Вб

190 000

230 000

265 000

290000

315000

330000

350 000

380000

Значения модуля упругости, характеризующего деформативность железобетонного элемента конструкции после образования в нем трещин (см. >п. 8.3), разрешается принимать

равным 0,7 £в для бетона марок > 200 и 0,65 £ б для бетона марок 100 и 150.

При расчетах напряжений, усилий и деформаций, возникающих в бетоне, прочность которого не достигла проектной, значения модулей упругости принимаются в соответствии с имеющимися опытными данными.

3.6.    Начальный коэффициент поперечной деформации бетона при сжатии (коэффициент Пуассона) при отсутствии опытных данных принимается равным v=0,15.

Модуль сдвига для бетона принимается равным G=»0,4 £в.

3.7.    Объемный вес бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать по табл. 6.

Таблица б Объемный вес вкбрнроаанного бетона

Вид применяемого хрупкого заполнителя для Остова

Объемны* »сс бегов* в Ufa*

Щебень или гравий из известняка или песчаника ...........

2400

Щебень или гравий из изверженных пород .............

2500 •

Примечания: I. Объемный вес железобетона при содержании арматуры менее 0.5% допускается принимать как для бетона по табл. 6. При более высоком проценте армирования объемный вес железобетона определяется как сумма объемного веса бетона и 0.7 веса арматуры, содержащейся в I м* конструкции

2. При типовом проектировании объемный вес бетона допускается принимать равным 2400 кг/м* и железобетона 2500 кг/м*.

АРМАТУРА

3.8. Расчетные сопротивления арматуры при расчете железобетонных конструкций на прочность следует принимать по табл. 7 и 8.

Таблица 7

Расчетные сопротивления арматуры

Вид арматуры

Расчетные сопротивления арматуры a Kt/ea•

растяну.

то*

сжато*

*а.с

1.    Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I, также полосовая. угловая и фасонная группы марок бг.З...........

2.    Сталь горячекатаная периодического профиля класса А-11 . . .

3.    То же. класса A-III ....

4.    . * А-IV ....

5.    » » A-V.....

2100

2700

3400

5100

6400

2100

2700

3400

3600

3600

Продолжение табл.

Раеаетяыг осиротив

л сии» арматуры

• Ktjca»

Вид арматуры

сжато*

«а

«ас

6.    Сталь, упрочненная вытяжкой, класса А-Пв:

а)    с контролем напряжений и

удлинений ........

б)    с контролем только удли

нений без контроля напряжений ..........

7.    То же. класса А-Шв:

а)    с контролем напряжений н

удлинений ........

б)    с контролем только удли

нений без контроля напряжений ..........

й. Проволока арматурная обыкновенная по ГОСТ 6727-53 (при применении в сварных сетках и каркасах)!

а)    диаметром до 5.5 мм ...

б)    > от 6 до 8 мм .

Примечания: I. В значения расчетных сопротивлений арматуры, приведенные в табл. 7, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры:

а)    для упрочненной вытяжкой растянутой арматуры. указанной в пп 6 и 7 табл. 7. «,-0.9:

б)    для арматуры, указанной в п 8 табл. 7. «а -0.7.

2.    Значения расчетных сопротивлений для арматуры мз стали горячекатаной периодического профиля классов A-IV н A-V (пп. 4 и 5 табл. 7) должны умножаться на дополнительные коэффициенты условий работы, принимаемые по п. 2.5 СН 390 69

3.    При применении обыкновенной арматурной проволоки (п. 8 табл 7) для хомутов вязаных каркасов значение расчетного сопротивления проволоки принимается как для горячекатаной стали класса A-I (см. п. 1 табл. 7).

4.    Для элементов сборных конструкций при использовании в них арматуры, указанной в пп. 1—3 н 8 табл. 7, разрешается увеличивать значения расчетных сопротивлений этой арматуры в соответствии с примечанием к табл. 25 приложения I к настоящей главе СНиП.

3700

3250

4500

4000

3150

2500

2700

2700

3400

3400

3150

2500

3.9.    При определении геометрических ха рактеристи-к приведенного сечения элементов модули упругости арматуры допускается принимать по табл. 9.

3.10.    Расчетные сопротивления растянутой стержневой арматуры при расчете железобетонных конструкций на выносливость при расчетном числе циклов загружений Rвычисляются по формуле

R» N *

1к *

3,25 /?,

1К 2 • 10е

(3,25    (3)

— 9 —

СНиП ll-И. 14-69

Таблица 8 Расчетные сопротивления высокопрочной арматурной проволоки

Расчетные елпротнале-

имя арматурной проао

Вид арматурной проволоки

аркатур ной

локи a tu/tjf

КМ л мм

растяму-

т°-*.

сжатой Я^ с

1. Проволока вы-

3

12 200

При наличии

сокопрочная перио-

4

И 500 10800 10 200

сцепления арматуры с бето-н°м /?а с-3600

по ГОСТ 8480-63

6

7

8

9600 8 900

При отсутствии сцепления арматуры с 6с-

2. Проволока вы-

3

II 500

тоном Ra с—0

сокоарочная гладкая по ГОСТ 7348-63

4

10 800

5

10 200

6

9600

7

8 900

8

8 300

Примечания: I. В значения расчетных сопротивлений арматурной проволоки, приведенные в табл. 8, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры тл:

а)    для арматурной проволоки, указанной в п. I—-0.8;

б)    для арматурной проволоки, указанной в п. 2—

0.7.

2. В случае применения арматурных прядей и миогопрядных канатов (тросов) значения расчетных сопротивлений и дополнительных коэффициентов условий работы принимаются по главе СНиП П-В.1-62. о. 3.6.

Таблица 9

Модули упругости арматуры £,__

Величина

Вид арматуры

модуля упругости

■ «.-/сж*

1. Горячекатаная арматура из стали классов А-1, А-ll и А-Пв......- . . . .

2. То же. из стали классов А-Ш, А-Шв н A-IV .................

2000 000

3. То же. из стали класса A-V.....

1 900 000

4. Проволока арматурная обыкновенная (ГОСТ 6727-53); проволока высокопрочная

периодического профиля (ГОСТ 8480-63);

проволока высокопрочная гладкая (ГОСТ 7348-63) . . . •.........

1 800 000

где /?, — расчетное сопротивление растяну

той арматуры, определяемое по п. 3.8;

N — число циклов загружений за расчетный период эксплуатации сооружения, устанавливаемое с уче

том нэрм амортизационных отчислений для данного вида сооружения;

расчетное сопротивление арматуры на выносливость при числе циклов загружений JV = 2-10* циклов.

Значения Rt вычисляются по формуле

Я. - 1.8 Я, Лм.    (4)

где kft— коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры, типа сварного стыка и характеристики цикла напряжений на снижение расчетного сопротивления арматуры4 при расчете на выносливость.

Формула (3) справедлива при Л'^2106 циклов. Значения Я*лг, вычисленные по формуле (3), должны быть не более Я,. При числе циклов загружения Л^>2- 10е значения R»n принимаются равными R, .

Значения к вычисляются по формуле

...

-VTI--    (">

I *.*,*.\ •

где    *0 — коэффициент,    учитывающий

класс арматуры и принимаемый по табл. 10;

Таблица 10

Коэффициенты Ав

Вид арматуры

*0

1.    Горячекатаная класса А-1 .......

2.    Э Э A-II.......

3.    » э А-Ш......

23*

о о о

кл— 'коэффициент, учитывающий диаметр арматуры и принимаемый по табл. II;

Т а б л и ц а . 11

Коэффициенты А,

Диаметр арматуры в мм

20

30

40

60

Коэффициент АЛ

1.0

0.90

0.85

0,80

Примечание. Для промежуточных значений дюмстра арматуры величину коэффициента А, разрешается определять по линейной интерполяции.

Ь(— коэффициент, учитывающий тип сварного стыка и принимаемый по табл. 12;

2 Зак. 537

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ