Лента новостей RSSRSS КалькуляторыКалькуляторы Вопросы экспертуВопросы эксперту Перейти в видео разделВидео

СНиП II-И.9-62

Линии электропередачи напряжением выше 1 кв. Нормы проектирования

Заменен на СНиП II-В.4-71*: Нормы проектирования Раздел 5 "Проектирование деревянных опор воздушных диний электропередачи"
Заменен на СНиП II-21-75: Бетонные и железобетонные конструкции Раздел 4 "Проектирование железобетонных конструкций опор воздушных линий электропередачи" и раздел 7 "Проектирование бетонных и железобетонных конструкций фундаментов под опоры воздушных линий электропередачи"
Заменен на СНиП II-15-74: Основания зданий и сооружений Раздел 6. "Проектирование оснований опор воздушных линий электропередачи"
Заменен на СНиП II-23-81*: Стальные конструкции Раздел "Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи
Действие завершено 01.01.1982

Документ «Линии электропередачи напряжением выше 1 кв. Нормы проектирования» был заменен.

Скрыть дополнительную информацию

Дата введения: 01.10.1963
Добавлен в базу: 01.09.2013
Заверение срока действия: 01.01.1982
04.06.1963 Утвержден Госстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)
Разработан Энергосетьпроект
Издан Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам
Статус документа на 2016: Неактуальный

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

Страница 43

Страница 44

Страница 45

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА СССР (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел И

Г лава 9

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 кв

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП И-И.9-62

Заллиен СНиП й-ЛЗ>-€) H*er.*/44i *тн.0*.*1 е Dt.0l.8H - е '■ бСХл/Н, /38/1 *. 9

Москва — 1 963

Издание официальное

ДЕЛвШАРЬ?. I

— - -    I

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ комитет ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА СССР (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА - ^v/**.**•■*■ ж

(QjbMJuauo €

и аъ£**Ш* £С4>с4Лиил<Ж У

Часть II, раздел И

Глава 9

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 кв

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

- BcT~ivZ— 4 4%sr. с. /7-/Э бс'Г //¥, /9Ж. С К-13, GCTn/t, /<Й>. е.АГ-/? рЛл&еим Ч « У !вМЛге«у_

*t7

СНиП П-И.9-62

Утверждены Г ос у дарственным комитетом по делам строительства СССР 4 июня 1963 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ. АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ Москва — I963

УДК Ю1. SIS (Овз.74)

Глава СНиП П-И.9-62 разработана ВГПИ н НИИ Энерго-сетьпроект и ВГПИ Гипросельэлектро Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР, лабораторией металлических конструкций ЦМИИСК и лабораторией механики грунтов НИИОСП АСиА СССР. ГПИ Тяжпромэлектропроект Государственного производственного комитета по специальным н монтажным работам СССР.

Редакторы: инженеры В. М. ВОЛУПСКИП (Госстрой СССР) и Е. М. БУХАРИН (Энергосетьпроект Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР)

Государственный комитет по делам строительства СССР (Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

СНиП Н-И.9-62

Линии электропередачи напряжением выше 1 кв Нормы проектирования

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование стальных, бетонных, железобетонных и деревянных строительных конструкций опор и фундаментов, а также естественных оснований фундаментов опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) напряжением выше I кв.

Проектирование строительных конструкций, сооружаемых в районах сейсмических и Крайнего Севера, в зонах распространения вечномерзлых и просадочных грунтов и на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках, подверженных оползням и карстам, должно вестись по соответствующим главам СНиП или другим нормативным документам.

Примечания: 1. Общие вопросы проектирования линий электропередачи (трассирование, габариты, условия пересечения других сооружений и др.). а также проектирование и расчет электрической части ВЛ, проводов, изоляции и грозозащиты регламентируются сПравилами устройства электроустановок* (ПУЭ).

2. Настоящие нормы не распространяются на проектирование контактных сетей электрифицированного транспорта.

1.2.    Стальные, бетонные, железобетонные

и деревянные конструкции опор, фундаментов ВЛ и их основания должны проектироваться в соответствии с указаниями глав СНиП И-Д.10-62; II-A.11-62;    II-B.3-62;

П-В.1-62; II-Б. 1-62; Н-Б.5-62 и с учетом положений настоящей главы, отражающих специфические особенности проектирования конструкций опор, фундаментов и оснований ВЛ.

1.3.    Строительные конструкции ВЛ должны проектироваться с учетом:

а) условий эксплуатации конструкций ВЛ;

б)    экономии материалов, индустриализации и наименьшей трудоемкости изготовления, максимального использования грузоподъемности транспортных средств, а также наименьшей трудоемкости монтажа конструкций в условиях трассы ВЛ;

в)    унификации сборных конструкций заводского изготовления путем применения стандартных и типовых схем опор, элементов и деталей;

г)    защиты конструкций против коррозии бетона и металла, против загнивания, от поражения дереворазрушающимн насекомыми и от возгорания.

1.4.    Прочность и устойчивость конструкций, а также требования по образованию и раскрытию трещин должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.5.    На чертежах конструкций должны указываться характеристики материалов (марка бетона, стали, порода древесины н т. п.), конструктивные и другие требования в соответствии с указаниями глав СНиП И-В.1-62; П-В.3-62 и II-B.4-62. На чертежах фундаментов должны также указываться степень уплотнения грунтов засыпки и диаметр лидера (для свайных фундаментов), с учетом которых запроектированы фундаменты.

1.6.    Проекты массовых опор и фундаментов подлежат проверке испытанием опытных образцов.

1.7.    Воздушной линией электропередачи (ВЛ) называется устройство для передачи электрической энергии по проводам, расположенным на открытом воздухе и прикрепленным при помощи изоляторов и арматуры к опорам или к кронштейнам и стойкам на ни-

Внесены Государственным производственным

Утверждены Государственным комитетом

Срок введения

комитетом по энергетике

по делам строительства СССР

1 октября 1963 г.

и электрификации СССР

4 июня 1963 г.

женерных сооружениях (мостах, путепроводах и т. п.).

1.8.    Опоры ВЛ по характеру их работы разделяются на два основных типа: анкерные опоры, полностью воспринимающие тяження от проводов и тросов в смежных с опорой пролетах, и промежуточные, которые не воспринимают тяжение проводов и тросов или воспринимают его частично.

Анкерные и промежуточные опоры могут быть прямыми и угловыми.

Провода на промежуточных опорах могут крепиться в глухих зажимах, в зажимах, ограничивающих при одностороннем обрыве проводов величину воспринимаемого опорой тя-ження (выпускающие зажимы и зажимы с ограниченной прочностью заделки), и при помощи проволочной вязки на штыревых изоляторах.

В зависимости от количества подвешиваемых на них линий (цепей), опоры ВЛ разделяются на одноцепные, двухцепные и т. д.

Провода (фазы) на опорах могут иметь горизонтальное, вертикальное или смешанное расположение, а фазы в свою очередь могут состоять из одного или нескольких проводов (расщепленная фаза).

.Массовые опоры и фундаменты обычной конструкции, применяемые на ВЛ, называются нормальными. Опоры и фундаменты особой конструкции, применяемые в единичных случаях и на специальных переходах, называются специальными.

1.9.    Для подсчета нагрузок от проводов и тросов на опоры вводятся понятия габаритного, весового и ветрового пролетов.

Габаритным называется пролет /г, длина которого определяется нормированным вертикальным габаритом от проводов до земли при установке опор на идеально ровной местности.

Весовым пролетом называется длина участка ВЛ. вес проводов или тросов на котором численно равен вертикальным нагрузкам, воспринимаемым опорой от проводов или тросов.

Весовой пролет положителен, если нагрузки направлены вниз, и отрицателен, если они направлены вверх.

Ветровым пролетом /вегр называется длина участка ВЛ, давление ветра на провода или тросы с которого воспринимается опорой.

Величины и /мгр с достаточной для

практических целей точностью могут определяться по формулам:

^ + & + + О

(2)

где /—длина пролета, примыкающего к опоре, в м;

Т — тяжение по проводу (тросу) в пролете, примыкающем к опоре, в кг\ h — разность между отметками подвеса провода (троса) на рассматриваемой и смежной опорах, имеющая положительное значение, если отметка подвеса провода или троса на рассматриваемой опоре больше, чем на смежной. и отрицательное значение — в противоположном случае, в м\

Ря — погонная вертикальная нагрузка на провод или трос с учетом их собственного веса в кг/м.

Величины с индексом «1» относятся к пролету, расположенному по одну сторону, а с индексом «2* —по другую сторону рассматриваемой опоры.

1.10. Прогибы верхушек металлических и железобетонных анкерных опор вдоль ВЛ без учета поворота фундаментов на линиях напряжением 35 кв и выше, а также специальных опор высотой 60 м и более, независимо от типа опор и напряжения линии, при воздействии нормативных нагрузок нс должны превышать величин, указанных в табл. 1.

Таблица I

Допускаемые прогибы верхушек металлических и железобетонных опор вдоль ВЛ

Лону-

Типи опор

скасмыс

прогибы

Концевые и угловые опоры анкерного

типа высотой до 60 м .........

120

Прямые опоры анкерного типа высотой

У и

до 60 л ................

100

Переходные опоры всех типов высотой

У-Н

60 м и более ..............

140

где Н— высота опоры.

Вертикальные прогибы траверс опор в нормальных режимах работы под воздействием

нормативных нагрузок должны быть не более величин, указанных в табл. 2*.

Таблица 2

Допускаемые вертикальные прогибы траверс металлических и железобетонных опор

Типы опор

Допускаемые верти-ч.и. и иг прогиби траверс опор в норма ль них режимах работы

на ком-

солн

в пролете

Все типы опор, кроме прямых промежуточных опор нормального типа........

Прямые промежуточные опоры нормального тина ......

1

-70 е 1

—ТГа 30

1

200*

iio'

где а— длина консоли траверсы;

1- длина участка траверсы между ее крепления к стойкам.

точками

2. СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

2.1.    Расчет строительных конструкций и оснований воздушных ВЛ напряжением I кч и выше производится по методу предельных состояний.

2.2.    Опоры и фундаменты ВЛ должны рассчитываться на нагрузки от собственного веса и давления ветра на конструкции, на нагрузки, воспринимаемые от проводов, тросов и оборудования ВЛ, а также на нагрузки, определяемые принятым способом монтажа, на вес монтера и монтажных приспособлений.

Нагрузки от собственного веса конструкций, проводов, тросов и оборудования ВЛ, а также от тяжений проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии внешних нагрузок относятся к постоянным нагрузкам.

Нагрузки от давления ветра на опоры, провода и тросы, от веса гололеда на проводах и тросах, от дополнительного тяжения проводов и тросов сверх их величин при среднегодовой температуре и отсутствии внешних нагрузок, а также монтажные нагрузки относятся к кратковременным нагрузкам. * 2

* I. Определение режимов работы дано в п. 2.3.

2. Прогибы траверс деревянных опор не нормируются.

Нагрузки, возникающие при обрыве проводов н тросов, а также нагрузки, возникающие при сейсмических воздействиях, относятся к особым временным нагрузкам.

2.3.    Различные состояния линии электропередачи или ее отдельных участков в процессе монтажа н эксплуатации называются режимами работы линии.

Нормальным режимом работы строительных конструкций ВЛ называется работа при необорванных проводах и тросах.

Аварийным режимом называется работа конструкций при оборванных (полностью или частично) проводах илн тросах.

Монтажным режимом называется работа конструкций в условиях монтажа опор, проводов и тросов.

Сочетания нагрузок в нормальных режимах работы ВЛ относятся к основным сочетаниям, в монтажных режимах—к дополнительным сочетаниям, а в аварийных режимах— к особым сочетаниям.

Опоры и фундаменты ВЛ рассчитываются на сочетания нагрузок, действующих в нормальных, аварийных и монтажных режимах работы, — в последнем случае с учетом возможности временного усиления отдельных элементов конструкций.

Сочетания климатических и других факторов в различных режимах работы конструкций ВЛ (наличие ветра, гололеда, значения температуры, количество оборванных проводов или тросов и пр.) определяются в соответствии с указаниями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ).

2.4.    При расчете опор и фундаментов ВЛ в аварийных режимах работы на расчетные нагрузки от веса гололеда, от давления ветра на опоры, провода и тросы и от тяжения проводов и тросов вводятся следующие коэффициенты сочетаний:

0,8 — при расчете промежуточных опор и их фундаментов;

0,9 —при расчете анкерных опор и их фундаментов.

НОРМАТИВНЫЕ НАГРУЗКИ

2.5.    Нормативные нагрузки от собственного веса строительных конструкций и оборудования ВЛ определяются по проектным данным, справочным материалам и каталогам.

2.6.    Вес монтера с монтажными приспо-

соблениями (инструмент, монтажная люлька, подмости и пр.) принимается равным:

для ВЛ напряжением выше 330 кв— 250 кг

для ВЛ напряжением 330 кв и ниже:

а)    при подвесных изоляторах —

для анкерных опор    — 200    кг

промежуточных »    — 150    »

б)    при штырьевых изоляторах — 100 >

Места приложения этой нагрузки принимаются в соответствии с указаниями ПУЭ.

Горизонтальные и наклонные элементы решетки опоры с наклоном к горизонту менее 30°, за исключением горизонтальных элементов диафрагм, должны быть рассчитаны на вес монтера, равный 100 кг.

2.7.    Нормативные вертикальные нагрузки от собственного веса проводов и тросов определяются по формуле

о; = р-/.    (3)

где Р\ —нормативный вес 1 лог. м провода или троса, определяемый по ГОСТам или техническим условиям, в кг/м\

/,«— весовой пролет, определяемый по формуле (I).

При определении нагрузок от веса проводов и тросов для массовых промежуточных опор, не привязанных к конкретным условиям их установки (типовые, унифицированные опоры и пр.), рекомендуется принимать:

/мс= 1,25 /г. м,    (4)

где I, — габаритный пролет в м.

При определении нагрузок от веса проводов и тросов для расчета конструкций фундаментов массовых промежуточных опор и анкерных болтов на растяжение и оснований на вырывание рекомендуется принимать

*= 0,75/Г1 м.    (5)

2.8.    Нормативные нагрузки от веса гололеда на проводах и тросах определяются по формуле

(6)

где /т — весовой пролет, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.9 настоящей главы;

Pj — нормативный вес гололедных отложений на I лог. м провода или троса в кг/м, определяемый в соответствии с указаниями ПУЭ.

Нормативный вес Р% гололедных отложений на проводах и тросах определяется исходя из цилиндрической формы отложений с удельным весом у =0,9 г/смг и толщиной стенки С, определяемой по данным многолетних наблюдений метеостанций и эксплуатации действующих линий, исходя из повторяемости I раз в 15 лет для ВЛ напряжением выше 330 кв, 1 раз в 10 лет для ВЛ напряжением выше 35 кв до 330 кв включительно и 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже.

При этом нормативное значение С должно приниматься не менее 10 мм для ВЛ напряжением выше 330 кв и не менее 5 мм для ВЛ напряжением 330 кв и ниже.

Толщина стенки гололеда округляется до значения, кратного 5 мм. При толщине стенки гололеда более 22 мм округление производится до значения целого числа миллиметров.

При обеспечении плавки гололеда в сильно гололедных районах без перерыва электроснабжения потребителей допускается уменьшение нормативной величины толшины стенки гололеда С на 1.5 см: при этом полученное значение величины С должно быть не менее 1,5 см.

2.9.    Нормативные вертикальные нагрузки от тяговых механизмов в монтажных режимах определяются в соответствии с принятыми методами монтажа.

Методы монтажа, исходя из которых эти нагрузки вычислены, должны указываться на монтажных схемах опор.

2.10.    Величина нормативного давления ветра на конструкции опор ВЛ определяется по формуле

Q- = C^"Sp,/ca,    (7)

где

S — площадь в м2 проекции конструкции или ее части по наружному обмеру, принимаемая в соответствии с указаниями главы СНиП II -А. 11-62;

Сх — коэффициент лобового сопротивления (аэродинамический коэффициент). определяемый по табл II главы СНиП I1-A.11-62;

(о ")»

--нормативный скоростной напор.

определяемый в соответствии с указаниями пп. 2.10; 2.14 и 2.16 настоящей главы, в кг/м\

Р — коэффициент увеличения скоростного напора, учитывающий дина-

мическое воздействие порывов ветра на опору, определяемый по формуле (8) настоящей главы.

При расчете деревянных опор ВЛ во всех случаях, а также при расчете свободно стоящих железобетонных опор (без оттяжек), если изгибающий момент от ветровой нагрузки на конструкцию опоры (подсчитанной без учета динамического воздействия ветра) составляет не более 20% суммарного момента от воздействия ветровых нагрузок на опору, провода и тросы, коэффициент Р принимается равным единице.

Величины максимальных1 нормативных скоростных напоров ветра ср принимаются с повторяемостью I раз в 15 лет для ВЛ напряжением выше 330 кв, I раз в 10 лет для ВЛ напряжением выше 35 кв до 330 кв включительно, 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже и определяются для различных районов СССР в соответствии с картой и указаниями главы СНиП П-А. 11-62 и пп. 2.11— 2.14 и 2.16 настоящей главы.

2.11.    При определении давления ветра на провода, тросы и конструкции опор должно учитываться увеличение скоростного напора ветра по высоте в соответствии с главой СНиП П-А. 11-62 и указаниями ПУЭ. При этом максимальные нормативные значения для высот от 0 до 15 м от земли принимаются по высоте Л =10 м, и для повторяемости 1 раз в 5 лет определяются по табл. 9 главы СНиП II-А. 11-62.

Для получения значения q" с повторяемостью I раз в 10 и 15 лет приведенные в таблице значения должны быть умножены на коэффициенты:    1,14 — при повторяемости

1 раз в 10 лет и 1,23—при повторяемости 1 раз в 15 лет.

2.12.    Нормативный скоростной напор при сочетаниях ветра и гололеда принимается равным 0.25 его максимального нормативного значения, определенного в соответствии с п. 2.10 настоящей главы.

При этом в районах с нормативной толщиной стенки гололеда 15 мм и более величина нормативного скоростного напора при гололеде на высоте до 15 м от земли должна приниматься не менее 14 кг/м2.

Примечание. В отдельных районах СССР, где отмечены или можно ожидать повышенных скоростей

1 Максимальным скоростным напором ветра назы

вается его величина в нормальных режимах при отсут

ствии гололеда.

ветра при гололеде или где характерны сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедных отложений с объемным весом менее 0,9 г/см*, нормативные значения скоростного напора н толщины стенки С гололеда должны быть увеличены в соответствии с данными о фактически наблюдаемых размерах гололеда и скорости ветра при гололеде.

2.13.    Нормативный скоростной напор при сочетаниях ветровых и монтажных нагрузок при отсутствии гололеда принимается равным 6,25 кг/м2.

2.14.    При определении максимальных нормативных значений скоростных напоров следует дополнительно к указаниям главы СНиП И-А.11-62 руководствоваться следующим.

а)    Ветровые районы (см. главу СНиП 1I-A.11-62) при проектировании опор и фундаментов ВЛ должны приниматься не ниже III для ВЛ напряжением выше 330 кв и II — для ВЛ напряжением 330—ПО кв.

б)    Для участков ВЛ, сооружаемых в местах, защищенных от поперечных ветров (например, сплошная городская застройка или лесные заповедники со средней высотой зданий или деревьев не менее 3/з высоты опор), величина нормативного скоростного напора может быть уменьшена на 30%. Снижение скоростного напора, предусматриваемое в п.

2.18, в этом случае не учитывается.

Примечание. Указание п.«б> не распространяется на проектирование специальных опор н фундаментов.

в)    Для участков ВЛ. сооружаемых в условиях микрорельефа, способствующего резкому увеличению скоростей ветра (высокий берег реки, резко выделяющаяся над окружающей местностью возвышенность, вершины гор, перевалы, пересечения глубоких долин и ущелий и пр., а также в прибрежных полосах больших озер и водохранилищ, в пределах 3—5 км), при отсутствии данных наблюдений нормативные величины максимальных скоростных напоров ветра должны увеличиваться на 40% по сравнению с величинами, соответствующими принятому ветровому району.

г)    Определение нормативных скоростных напоров ветра, произведенное в соответствии с картой и указаниями главы СНиП П-А.11-62 должно корректироваться с учетом данных эксплуатации линий электропередачи, линий связи и других инженерных сооружений в районе трассы ВЛ, а также результатов полевого обследования трассы. При этом отклонения от рекомендаций главы СНиП II-A.11-62 (за исключением оговоренных в пунктах са».

«б> и «в* настоящего параграфа) должны быть надлежаще обоснованы.

2.15. Коэффициент увеличения скоростного напора, учитывающий динамическое воздействие порывов ветра на опору, определяется по формуле

р = I -f- dim,    (8)

где I—коэффициент динамичности, зависящий от периода собственных колеба

ний Т и от логарифмического декремента опоры.

Для железобетонных и стальных конструкций I определяется по графикам на рис. 2 главы СНиП Н-А. 11-62.

Примечание. Период собственных колебаний опор определяется без учета веса проводов и тросов;

m — коэффициент пульсации скоростного напора, определяемый по табл. 3;

Таблица 3

Величины коэффициентов пульсации скоростного напора m

Высота в м. для которой определяется коэффициент пульсации скоростного напора ....

Ло 20

40

60

80

100-200

200-300

Коэффициент пульсации скоростного напора m Промежуточные значения m определяются линейной

0.35

Интерпол

0.32 я иней.

0.28

0.25

0,21

0.18

а — коэффициент, равный единице при расчете опор специальных переходов высотой более 40 м и 0,7 — в остальных случаях.

2.16.    Для конструкций опор высоты, по которым определяются поправочные коэффициенты на возрастание скоростного напора, отсчитываются от отметки земли в месте установки опоры.

2.17.    Нормативная величина давления ветра на провода и тросы, воспринимаемого опорами. определяется по формуле

Q" = «С. q" d sin 10-3, кг, (9) где а — коэффициент неравномерности величины скоростного напора по пролету, принимаемый согласно табл. 4.

Таблица 4

Зависимость коэффициента неравномерности i от величины скоростного напора q

Скоростной напор ветра у

Коэффициент неравномерности

■ к: м‘

скоростною напора по пролету ■

27

1

АО

0.85

55

0.75

76 и более

0.7

Промежуточные значения « определяются линейной интерполяцией;

Сх —- коэффициент лобового сопротивления

(аэродинамический коэффициент), равный:

1,1— для проводов н тросов диаметром 20 мм и более, свободных от гололеда;

12 — для всех проводов и тросов, покрытых гололедом, и для проводов и тросов диаметром менее 20 мм, свободных от гололеда;

d—наружный диаметр провода (с учетом, в гололедных режимах, толщины стенкн гололеда) в мм\ q* — нормативный скоростной напор ветра, определяемый в соответствии с указаниями пп. 2.11—2.14 и п. 2.18;

Ф — угол между направлением ветра и проводами ВЛ;

/„тр — ветровой пролет в м.

При проектировании массовых промежуточных опор и их фундаментов, не привязанных к конкретным условиям их установки (типовых. унифицированных и др.), рекомендуется принимать

- U*    (Ю>

где /г — габаритный пролет в м.

2.18. При определении давления ветра на провода скоростной напор определяется на высоте 10 м (см. п. 2.11) при условии:

а) если высота точки подвеса проводов

к изоляторам при горизонтальном расположении проводов не превышает 25 м;

б)    если высота подвеса к изоляторам верх-* него провода при негоризонтальном расположении проводов на опорах не превышает 30 лс;

в)    если высота точки подвеса тросов не превышает 20 м.

При высоте подвеса проводов и тросов выше приведенных величин скоростной напор ветра на провода определяется по высоте расположения центра тяжести проводов при горизонтальном их расположении и по высоте центра тяжести среднего провода при негоризонтальном расположении проводов на опоре, а скоростной напор ветра на тросы определяется по высоте центра тяжести троса. Высота центра тяжести провода или троса определяется по формуле

= (11)

где / — наибольшая стрела провеса провода или троса;

А — высота точки подвеса провода или троса к изоляторам.

Для ВЛ напряжением 20 кв и ниже, проходящих по ровной местности, при А < 10 .и, для определения давления ветра на провода скоростной напор определяется по высоте 10.и со снижением на 15%.

Примечание. На специальных переходах через реки, водохранилища, ущелья и пр. высота расположения центра тяжести проводов и тросов Ас отсчитывается от меженного уровня реки, от нормального уровня водохранилища или от низа ущелья. Для перехода, состоящего из одного пролета, высота зоны расположения центра тяжести проводов и тросов определяется по формуле (II). При этом величина А принимается равной среднему арифметическому значению высот подвеса проводов или тросов к изоляторам на опорах перехода, отсчитанных от меженного уровня реки или нормального горизонта водохранилища.

Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, скоростной напор ветра при расчете проводов и тросов принимается одинаковым для всех пролетов перехода и определи ется для высоты, соответствующей средневзвешенному значению высот центров тяжести проводов и тросов во всех пролетах перехода. При этом высота, определяющая зону, по которой находится скоростной напор, вычисляется по формуле

L _ АС1/» + *с *+ — ** /. + /«+••• •

(12)

где Л; li и т. д. —-длины пролетов, входящих в переход, в м\

ACi; Ас> и т. д. — высоты центров тяжести проводов или тросов над меженью реки, нормальным горизонтом водохранилища или низом ущелья в каждом из пролетов.

2.19.    Нормативные величины тяжений по проводам и тросам определяются в функции от нормативных нагрузок, действующих на провода и тросы, и температуры в соответствии с указаниями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ).

РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕГРУЗКИ

2.20.    Величины расчетных нагрузок, действующих на опоры и фундаменты BJ1, определяются умножением величин нормативных нагрузок на коэффициенты перегрузок, определяемые табл. 5 и п. 2.21 настоящей главы.

Таблица 5 Коэффициенты перегрузки в нормальных и аварийных режимах

Н*ямеиояамис нагрузок. лс^сюуюших и* оооры и фундаменты ВЛ

Коэффици

енты

перегрузи*

От собственного веса строительных конструкций, проводов, тросов и оборудования В71............

1.1*

От веса гололеда на проводах и тросах .................

2.0

От давления ветра на конструкции опор: а) при отсутствии гололеда на проводах и тросах .........

1.2

6) при наличии гололеда на проводах и тросах ..........

1.0

От давления ветра но провода и тросы: а) свободные от гололеда.....

1.2

6) покрытые гололедом ......

1.4

Горизонтальные нагрузки от тяжения проводов и тросов:’ а) свободных от гололеда .....

1.3

б) покрытых гололедом при нормативной толщине стенки гололеда:

с<10 х«........• . . .

1.3

с> 10 .............

1,4**

• При расчете анкерных болтов коэффициент

перегрузки от собственного веса по п. 1 принимает-

ся 0.9.

•• При расчете промежуточных опор

и их фун-

дамеятов в аварийных режимах на тяжение обор-

ванных проводов или тросов вместо коэффициента

1.4 вводится коэффициент перегрузки 1Д

2-1694

2.21. При расчете опор, фундаментов и оснований в монтажных режимах на все виды нагрузок вводится единый коэффициент перегрузки п= 1,1, за исключением нагрузок от веса монтера и монтажных приспособлений, для которых коэффициент перегрузки принимается равным п= 1,3.

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

МАТЕРИАЛЫ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯ И СОЕДИНЕНИЯ

3.1. Основным видом прокатной стали в стальных конструкциях опор является углеродистая сталь обыкновенного качества мартеновская марок В Ст.З, В Ст.З пс и В Ст.З кп, поставляемая по механическим свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу по подгруппе В ГОСТ 380-60 со следующими характеристиками:

а)    для опор, имеющих сварные соединения, устанавливаемых в районах с расчетной наружной температурой выше минус 35° С, должна применяться сталь марки В Ст.Зпс для сварных конструкций по подгруппе В с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д* и ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16;

б)    для специальных опор линий электропередачи напряжением ПО кв и выше, имеющих высоту 50 м и более, в районах с расчетной температурой выше минус 35° С должна применяться сталь марки В Ст.Зпс для сварных конструкций по подгруппе В ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д» и ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16, а также ударной вязкости при нормальной температуре согласно п. 19 сж»;

в)    для всех типов опор, имеющих сварные соединения и устанавливаемых в районах с расчетной наружной температурой воздуха минус 35° С и ниже, должна применяться сталь спокойная марки В Ст.З для сварных конструкций по подгруппе В с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии по п. 19 «д» н ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16;

г)    для опор, в которых сварные соединения полностью отсутствуют и которые предна

значены для эксплуатации в районах с расчетной наружной температурой выше минус 35°С, может применяться сталь марки В Ст.З кп по ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19«д»;

д) для опор, в которых сварные соединения полностью отсутствуют в районах с расчетной наружной температурой ниже минус 35° С, должна применяться сталь марки В Ст.З пс по ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д».

Примечание. Расчетной наружной температурой для выбора марки стали является средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, определяемая дли различных районов страны по данным главы СНнП И-А.о-62.

3.2.    При экономическом обосновании для конструкций опор могут применяться низколегированные конструкционные стали мартеновской плавки для сварных конструкций в соответствии с требованиями пп. 2.1 и 2.4 главы СНиП 11-B.3-62 и главы I-В. 12-62.

Для опор ВЛ низколегированные стали должны удовлетворять требованиям ударной вязкости при температуре минус 40° С.

3.3.    Материалы для сварки, болтов и заклепок должны применяться в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.3-62.

3.4.    Применение стали марки Ст.5 для анкерных болтов не допускается.

3.5.    Оттяжки из стальных спиральных канатов и из прядей с высокопрочной проволокой должны выполняться:

а)    из прядей с высокопрочной стальной проволокой, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7348-55 и 7372-55*;

б)    из стальных спиральных канатов по ГОСТ 3062-55 до 3065—55.

Примечание. Для перечисленных выше случаев должна применяться оцинкованная проволока высшей марки для средних условий работы, поставляемая в соответствии с техническими условиями ГОСТ 3241-55*

3.6.    Материалы для отливок следует применять в соответствии с указаниями главы СНиП 11-В.З-62.

Расчетные характеристики материалов и соединений

3.7.    Расчетные сопротивления прокатной стали, отливок, а также сварных, заклепочных и многоболтовых соединений следует при-

СНиП Н-И.9-67

Расчетные сопротивления а кг/см1 для одноболтовых соединений на черных болтах

Таблица б

Расчетное

сопротивление /?6

Эска*

Вид напряженного

Вели-тмиа обреза а

Условное

обозначение

срезу бол то# из стали марок

смятию соединяемых элементов конструкций из стали марок

состояния

В Ст. 3.

В Ст. 3. пс. В Ст. 3 ко

ЫГ2, 15ГС, 15ХСНД

.Ст. 3-

МГ2. 15ХСНД. 15ГС при толщине металла менее 20 мм

Срез

a=2-l.2Sd

*ср

^««1.5 ^см 1.25

1500

2000

Смятие

2d

л 1 Сл{

3800

оллл

500С

~|«к-

и — 1 fou

a=1.25d

3200

2600

4200

3500

где а —величина обреза — расстояние от оси отверстия до края элемента вдоль усилия в см; d — диаметр отверстия в см.

1 В опорах ВЛ, проектируемых с элементами из одиночных уголков, разрешается прикрепление раскосов к поясам одним болтом и в гом числе прикрепление к поясу одним болтом двух сходящихся к узлу раскосов. В последнем случае два прикрепляемых одним болтом раскоса должны располагаться по разные стороны полки поясного уголка. Указанные соединения раскосов одним болтом называются одиоболтопыми соединениями. Соединения элементов двумя и более болтами называются миогоболтовыми соединениями.

2*

нимать по указаниям пп. 3.1 и 3.2 и таблиц 2—8 главы СНиП П-В.3-62. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений1 на черных болтах должны приниматься по табл, б настоящей главы.

В необходимых случаях приведенные в таблицах 2—8 главы СНиП П-В.3-62 расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций и их элементов по указаниям п. 3.8 и 3.9 настоящей главы.

3.8.    Расчетные сопротивления материалов и соединений, приведенные в таблицах 2—8 главы СНиП П-В.3-62, понижаются умножением на соответствующие коэффициенты условий работы, принимаемые для пространственных конструкций опор из одиночных прокатных уголков в соответствии с табл. 7 настоящей главы, а для других конструкций — в соответствии с п. 3.2 главы СНиП П-В.3-62.

3.9.    Расчетные сопротивления сварных соединений, выполняемых на монтаже, должны быть дополнительно понижены путем умножения на коэффициент, равный С.8.

3.10.    Расчетное усилие (сопротивление) при растяжении стального каната принимается равным разрывному усилию каната в целом, установленному соответствующим стан-

Таблица

Коэффициенты условий работы элементов т

Наименование влемеитон конструкций

0.0

Растянутые элементы поясов н решетки

с проколотыми дырами .......

Сжатые раскосы из одиночных прокатных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой при помощи сварки или заклепок, при условии постановки в узле нс менее двух заклепок по длине раскоса:

а)    елочная и перекрестная решетка с несовмещенными в смежных гранях узлами ( рис. 6 и 7). . .

б)    перекрестная решетка с совме

щенными в смежных гранях узлами (рис. 4)..........

Сжатые раскосы из одиночных прокатных уголков, прикрепляемые к поясу одной полкой на болтах или на одной заклепке (независимо от схемы решетки) ..............

Сжатые составные элементы решетки таврового сечения из двух равнобоких уголков, прикрепляемых полкой

тавра ................

Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопрочной проволоки:

а)    для промежуточных'опор

в нормальных режимах .....

б)    для анкерных, анкерно-угловых и угловых опор:

в нормальных режимах .....

в аварийных режимах ......

Примечания: I. Указанные в таблице коэФ фицненты работы элементов не распространяются на работу соединений этих элементов в узлах.

2.    Коэффициенты условий работы по п. 2 н 3 установлены для равнобоких уголков.

3.    Для сжатых раскосов (п. 2) при треугольной решетке с распорками (рис. 5), а так же для оттяжек промежуточных опор в аварийных режимах, коэффициент условий работы не учитывается.

4.

5.

0.8

0.9

0,75

0.75

0.9

0.8

0.9

дартом или заводским сертификатом, умноженному на коэффициент однородности 0.8. на коэффициент условий работы материала в конструкции 0.8 и. кроме того, на коэффициент условий работы элемента конструкции в соответствии с табл. 7 настоящей главы.

3.11.    Расчетное сопротивление материала анкерных тяг из круглого проката для крепления оттяжек, в опорах с оттяжками, принимается равным расчетному сопротивлению черных болтов на растяжение.

3.12.    Величина модулей упругости материалов, коэффициента поперечной деформации (Пуассона), коэффициентов линейного расширения, объемного веса принимается в соответствии с главой СНиП II-В.3-62.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИИ ОПОР вл

3.13.    Расчет элементов стальных конструкций ВЛ должен производиться в соответствии с указаниями главы СНиП II-B.3-62 и данной главы.

3.14.    Для составных центрально сжатых стержней опор с поясами из равнобоких уголков, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент продольного изгиба Ф относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по приведенной гибкости

вычисляемой по формулам табл. 8.

Гибкость отдельных ветвей на участке А, между планками должна быть не более 40.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей на участках между узлами не должна превышать приведенную гибкость А1Ч> стержня в целом.

Таблица 8

Формулы для вычисления приведенной гибкости

Тип сечения стержне

Соеди

нение

еле-

ментом

Значение приведенной гибкости

1 У 1 1 1

Планки

Решет

ка

| 1-0 w

V А*+2^(0.7+Аа) (13)

Hi

' У

У *■+'(£+£.)

04)

Продо.*жение табл. 8

Тип сечения стержни

Соеди

нение

еле-

ментов

Значение прицеленной гибкости

Планки

jA«+A* о+з.за*)

05)

Решет

ка

-^V+Fp- (16)

принятые для решетчатого со-

и

1.    Обозначения, ставного стержня:

А— наибольшая гибкость всего стержня, определяемая в соответствии с п. 3.15;

F— суммарная площадь сечения поясов;

F р»— площади сечения раскосов решеток, лс жащнх в плоскостях, соответственно перпендикулярных осям /—/ и 2—2 (для четырехгранного стержня);

Fр— площадь сечения раскосов, лежащих в одной из плоскостей (для трехгранного равностороннего стержня);

*i и Aj — коэффициенты, принимаемые в зависимости от величии углов «1 и а, между раскосом решетки и ветвью (рис. I)

равными:

при а=30° а «45е в-45-: 60°

А—45 А—31 А—27

2.    Обозначения, принятые для составного стержня на планках:

А — наибольшая гибкость всего стержня, определяемая в соответствии с п. 3.15;

А»— для четырехгранного стержня — минимальная гибкость отдельных ветвей, взятая относительно осей /—/ и 2—2, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних заклепок;

А*— для трехгранного равностороннего стержня •— минимальная гибкость ветви, принимаемая относительно оси л — л на участке между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних заклепок.

А, —отношение погонной жесткости пояса на длине панели к погонной жесткости планок

А* ~    *    07)

*пла

где Ь — расстояние между центрами ветвей; а — расстояние между центрами планок;

А.4—момент инерции планок относительно оси х — х (рис. 2);

7 •—момент инерции ветви, принимаемый для четырехгранной системы относительно оси, параллельной грани /—1 или 2—2. для трех-гранной — относительно оси л — л.

3.15. Гибкость всего стержня * (входящая в формулы табл. 8) зависит от конфигурации составного стержня:

для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам

*=-; (18)

для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам:

(19)

Для свободно стоящей опоры пирамидальной формы и формы обелиска

X -=    .    (20)

В формулах 18—20:

/—геометрическая длина составного стержня;

Ь — ширина наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами;

Ьщ— ширина наиболее узкой грани пирамидальной опоры в основании;

Р, — коэффициент, принимается по табл. 9 в зависнмости от соотношения ширины грани в верхнем и нижнем сечениях (рис. 3).

Таблица 9 Значение Hi для определения расчетной длины __опоры    пирамидальной    формы____

V*-

1

0,9

0,8 j0,7

0.6

0,5

0.4

0.3

0.2

14

2

2,081 2,15

2.2

2.3

2.42

2.56

2,73 3

3.16. Соединительные элементы (планки или решетки) четырехгранных центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться по указаниям п. 4.7 главы СНиП II-B.3-62.

Соединительные элементы трехгранных центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу Qyo (в кг), принимаемую постоянной по всей длине стержня.

Значение условной поперечной силы, действующей в одной грани стойки, определяется по табл. 10.

Таблица 10

Значение условной поперечной силы <?усд для расчета соединительных элементов трехграииых составных стержней

Для конструкции изЧтадм марок

Значение условной поперечной СИЛЫ Q ДЛЯ трехгранник стержней в «а

.Сталь3*..........

12 F

14Г2. 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД. 15ХСНД, 10ХСНД ....

24 F

где F — площадь брутто всег

стержня в см*.

Примечание. <?усд распределяется на планки

или решетку только одной грани составного стержня.

3.17.    Соединительные планки центрально сжатых составных трехгранных стержней должны рассчитываться как элементы безрас-косных ферм на усилия, определяемые по формулам:

а)    сила, срезывающая планку в равносторонних трехгранных стержнях

Т = ^;    (21)

о

б)    момент, изгибающий планку в ее плоскости в равностороннем трехгранном стержне

M =    (22)

где а и Ь — размеры, приведенные на рис. 2;

Qa — условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости, принимаемая по табл. 10.

3.18.    Соединительные решетки должны рассчитываться как решетки ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в них от обжатия поясов.

3.19.    Стержни, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должны рассчитываться на усилие, равное условной поперечной силе в основном стержне, определяемой в соответствии с п. 3.16 настоящей главы.

3.20.    Соединительные элементы (планки или решетки) виецентренно сжатых стержней должны рассчитываться либо на фактическую поперечную силу, либо на условную поперечную силу, вычисленную согласно п. 3.16. При этом в качестве расчетной поперечной силы принимается большая из двух.

3.21.    Устойчивость и прочность внецент-ренно сжатых элементов постоянного сечения проверяются в соответствии с требованиями главы 1I-B.3-62 СНиП.

Для трехгранных сквозных стержней с решетками или планками с постоянным равносторонним сечением относительный эксцентрицитет определяется по формулам:

а) при плоскости изгиба, перпендикулярной одной из граней:

т

3.48 Л! Nb •

(23)

б) при плоскости изгиба, параллельной одной из граней:

_ ЗМ Nb ’

(24)

где m — относительный эксцентрицитет; b — ширина грани стойки.

Рис. 5

3.22. Расчетные длины /о и радиусы инерции при определении гибкости элементов про

странственных решетчатых конструкций из одиночных равнобоких уголков должны приниматься по табл. 11 настоящей главы.

Гибкость элемента из одиночного уголка определяется делением расчетной дли ны элемента U на соответствующий радиус инерции.

Таблица И

Расчетные длины /0 и радиусы инерции сечений при определении гибкости элементов пространственнык решетчатых конструкций из одиночных прокатных равнобоких уголков

Пояс»

Элементы решетки

Вид конструкции

рк-

чет-

рвдиус

расчетная ддииа /,

р*1иус

на*

дани*

1.

имр-ики г

Р*С-

коса

стой

кл

«мер.

Ц4И Г

Конструкции с совмещенными в смежных гранях узлами (рис. 4. 5. 8), за исключением пересекающихся стержней пере-

0.8/с

крестной решетки Конструкции с несовмещенными в смежных гранях узлами (рис. 6 и 7), за исключением пересекающихся стержней пере-

/.

гт

Мр

^mln

крестной решетки .

Пересекающиеся стержни перекрестной решетки

ft; Л»

Рр7р

r min

(рис. 4, 6 и 8) . .

м°р

rm\a

гдерп —коэффициент расчетной ределяемой по табл. 12;

длины пояса, оп-

Рр — коэффициент расчетной длины раскоса.

определяемый в зависимости от вида при-

крепления и 14.

раскоса к поясу по табл. 13

/® — принимается в зависимости от условий за-

гружения табл. 15.

поддерживающего

стержня по

Таблица 12

Таблица 14

Значения воэффициеига .и„ при прикреплении раскосов к поясу из равнобокого прокатного уголка сварными швами, а также двумя и более Лол ■ а ми или заклепками, расположенными вдоль раскоса

V'p

10

$

2.5

1.25

1

Кп

1,13

1.08

1.03

1

0,98

/п ^n-mln^p

где -j — отношение наименьших погонных

*р ■'p-«nln*n

жесткостей пояса и раскоса; /n.min и /р.т|а — наименьшие моменты инерции пояса и раскоса;

/д и /р —длина панели пояса и длина раскоса по рис. 6 и 7

Примечание. Если раскосы прикреплены к поясу одним болтом или одной заклепкой, принимала

ется рдН.и независимо от— .

Таблица 13

Значения коэффициента рр при прикреплении раскосов к поясу сварными швами, а также двумя и более болтами или заклепками, расположенными

вдоль раскоса

.Чнйияаиа ik nr

я ‘f

л- ЯЛ* ИСШ'ПРГЙК

1мтит1*1

rmln <°P ...

'mill

рякрветной решетки

<8У

.00

120

110 1 160

1*

200

0.98

0,92

0,89

0.84

0.83

0.78

1

0.77 0.74 0.74 0.7

0.72

0.7

0.7

0.7

< 2 >6

где— — отношение наименьших погонных жестко-*Р

стей пояса и раскоса:

_ ^K.min Ip

*р ^P-mln^a где If,— длина непересекающегося раскоса по рис. 5 и 7;

/р —для пересекающихся раскосов перекрестной решетки принимается по табл. 15;

''min — минимальный радиус инерции.

Примечание. Промежуточные значения рр определяются интерполяцией.

Значения Рр при прикреплении раскосов к поясу одним болтом или одной заклепкой

_ 1р

Значение р при- хл« аепересекающихся рас-

Р га1а •1

косо* и при --— ддя пересекающихся раскосо* пе-

гт1п

рекреспюй решетки

80

100

120

140

,80

180

зд

1

Обоз в таС

0.9-1

наченг 1л. 13.

0,88 (И. лр

0.83

инятьк

0.8 * в та

0,78 бл. 14

0.77 , см.

Таблица 15

Значения для сжатых раскосов при перекрестной решетке

Характеристика ух да пересечений стержней решетки

ib

Нн

|,1й

с* * }«

e.xt

hb

а ; *

tglU 0.8 о.

CSSS

?|

-||1

ills

В опорах с параллельными поясами (рис. 4

и 6)

Оба стержня нс прерываются ............

Поддерживающий стержень прерывается и перекрывается фасонкой (рассматриваемый стержень не прерывается):

а) при совмещенных в двух смежных гранях узлах. а также при несовмещенных узлах, при условии, что-j- >.3......

1Р

1,3 /р

1.6 /р

1.3 /р

1.6/,

2/р

у

б) при несовмещенных

узлах|и условии, что-^- =1 'р

1.6/р

1.8 /Р

2/р

В опорах с непараллельными поясами (рис. 8)

Оба стержня не прсрыва-

юте я............

h

1.3 /р

0.8/

Поддерживающий стержень прерывается и перекрывается фасонкой (рассматриваемый стержень не прерывается):

а) при совмещенных в двух смежных гранях уа-дах, а также при несовмещенных узлах, ори условии, что—'>3......

г

1.3 /р

1.6 /р

1

Продолжение табл. 15

о А. v v

2 з*

it!

N

Характеристика чада пересечений

ills

стержней решетим

p II

— « » u

Hit

lair с 5ЙС

б) при несовмещенных узлах и условии, что -— = 1

‘р

I.G/p

1.8 /p

где —    -р—отношение наименьших no

lo ^р-raln *п

тонных жесткостей пояса и раскоса;

/„.min и ^p-min — наименьшие моменты инерции пояса и раскоса.

Примечания: 1. В случае, если точка пересечения встречных раскосов закреплена от перемещения из плоскости грани (постановка диафрагм и np.j. /^принимается равной расстоянию между соседними узлами.

2. В случае несовмещенных узлов в смежных гранях при прерывающемся поддерживающем стержне значения /£ при К -р <3 берутся по интер-полиции между значениями пунктов .а* и .6*.

3.23. При центрировании решетки в конструкциях из одиночных уголков на обушек поясного уголка влияние эксцентрицитета в узлах может не учитываться при:

а) расчете конструкций в аварийном режиме работы на совместное действие продольной силы, поперечной силы и крутящего момента;

б) расчете конструкции в нормальном режиме работы (без учета кручения), когда величина усилий в элементах решетки не превышает 15% максимального усилия в поясе от той же нагрузки.

Если усилия в элементах решетки превышают 15% максимального усилия в поясе от той же нагрузки, следует производить центрирование раскосов на центр тяжести пояса или расчетные усилия в элементах опоры (поясах и раскосах) увеличивать путем умножения на коэффициент, значение которого приведено в табл. 16.

Таблица 16

Значения коэффициента а

Отнесение усиди* ■ раскосе к усилию ■ чо*се (а %>

До 1S

зо

40

so

Коэффициент а.....

1

1,02

I.M

1,07

3.24.    Расчет сварных соединений производится в соответствии с главой СНиП П-В.3-62.

3.25.    Расчет заклепочных и болтовых соединений производится в соответствии с главой СНиП П-В.3-62 с учетом положений об одноболтовых соединениях, изложенных в данном разделе.

Примечание. В одноболтовых соединениях, когда два сходящихся в узле раскоса крепятся к поясу через один болт, за расчетную силу, при расчете пояса на смятие под болтом, должна приниматься равнодействующая расчетных продольных сил обоих раскосов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

3.26.    Стальные конструкции опор линий электропередачи должны проектироваться в соответствии с конструктивными требованиями главы СНиП П-В.3-62 и настоящего раздела.

3.27.    Гибкости сжатых стержней из одиночных уголков не должны превышать величин, приведенных в табл. 17.

Таблица 17

Предельные гибкости сжатых элементов опоры

Наименование адемеитоа опоры

Максимально

допустим»*

гибкость

Пояса:

при решетке с несовмещенными узлами в смежных гранях

(.в елку*)...........

при решетке с совмещенными

120

узлами и смежных гранях . . Раскосы и стойки, передающие опорные реакции (например, опорные раскосы широкобазых

120

стоек и траверс) .......

Прочие сжатые стержни решетки сварной опоры: при использовании несущей

120

способности от 50 до 100% - -

150

то же. до 50%........

Прочие сжатые решетки болтовой опоры (при их сборке на пике-те):

при использовании несущей

180

способности от 50 до 100% . .

180

то же. до 50%........

200

Нерабочие элементы .......

200

Примечания: 1. Несущая способность рас-

коса в % исчисляется с учетом продольного изгиба.

2. При использовании в сжатых раскосах свыше

50% их несущей способности предельные гибкости

могут браться по интерполяции между

150—180 (для

сварных опор) н между 1S0 и 200 (для болтовых).

3. Гибкость определяется в зависимости от рас-

четной длины /„ и соответствующего ции. принимаемых по табл. И.

радиуса инер-

3.28. Гибкости растянутых стержней опоры не должны превышать величин, приведенных в табл. 18.

Таблица 18 Предельные гибкости растянутых алементоа опоры

Наичсяоманс алемсито* опори

Максимально допустимая I аба . •

Пояса:

при решетке с несовмещенными узлами в смежных гранях

(.в елку*)...........

при решетке с совмещенными узлами в смежных гранях . . Раскосы и стойки, передающие опорные реакции (например, опорные раскосы траверсы) . . Прочие растянутые стержни решетки ..............

Предварительно напряженные растянутые стержни.......

250

250

250

350

Не ограничивается

Примечания: 1. Расчетная гибкость поясов определяется в зависимости от длины /0 и соответствующего радиуса инерции, принимаемых по табл. N.

2.    При проверке гибкости перекрестных растянутых раскосов из одиночных уголков расчетная гибкость определяется по полной длине раскоса и радиусу инерции гх (относительно оси. параллельной

полке уголка).

3.    Расчетная гибкость непересекающихся раско-

сов определяется в зависимости от-, где /р ири-

Лп1а

нимается в соответствии с рис. 5 и 7.

3.29.    Конструирование сварных, болтовых и заклепочных соединений должно производиться в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.3-62 и пп. 3.30—3.33 настоящей главы.

При проектировании сварных конструкций необходимо учитывать требования пп. 8.2 и 8.3 главы СНиП II-B.3-62 в части предупреждения хрупкого разрушения сварных стальных конструкций.

3.30.    В одноболтовых соединениях минимальное расстояние от центра болта до края элемента может приниматься 1,25с/, где d — диаметр отверстия для болта.

3.31.    Образование отверстий в стальных конструкциях опор ЛЭП должно, как правило, производиться сверлением или прокалыванием с последующей рассверловкой.

Образование отверстий прокалыванием на полный диаметр допускается в элементах толщиной не выше 12 мм для стали Ст.З и 10 мм — для низколегированных сталей при обязательном соблюдении требований, изложенных в пп. 3.32 и 3.33.

3.32.    Для элементов, работающих на растяжение, с проколотыми отверстиями расчетное сопротивление понижается умножением на коэффициент условий работы элемента в соответствии с табл. 7.

3.33.    Образование отверстий методом прокола на полный диаметр должно производиться с соблюдением следующих дополнительных требований к действующим техническим условиям. оговариваемых в проекте:

а)    диаметр штемпеля должен приниматься равным номинальному диаметру отверстия;.

б)    диаметр матрицы должен быть на 1,2 мм больше диаметра штемпеля;

в)    износ штемпеля и матрицы по диаметру не допускается более ±0,3 мм\

г)    должна быть обеспечена строгая соосность штемпеля и отверстия в матрице;

д)    режущие кромки штемпеля и матрицы должны быть шлифованными;

е)    как со стороны штемпеля, так и со стороны матрицы отверстие должно иметь правильную круглую форму;

ж)    на внутренней поверхности металла по. контуру отверстия не должно быть заметных на глаз надрывов и расслоений металла. Заусенцы по контуру отверстий со стороны матрицы должлы быть удалены.

3.34.    В конструкциях опор линий электропередачи для черных болтов, работающих на срез, разница в диаметре отверстия и номинального диаметра болта должна составлять не более 1,5 мм без положительных допусков на диаметр отверстия при диаметре болтов 20 м.и и выше. При диаметре болтов ниже 20 мм разница в диаметрах должна быть не более 1 мм.

Указанные требования должны оговариваться в проекте.

Применение болтов, имеющих по длине ненарезанной части участки с различным диаметром в соединениях, где болты работают на срез, не допускается.

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

4.1. Для основных элементов железобетонных опор рекомендуется:

а) применять для ВЛ напряжением 35 /с* и выше преимущественно цилиндрические и

конические трубы, изготавливаемые центробежным или другими способами на заводах, а для основных элементов железобетонных опор ВЛ со штыревыми изоляторами — элементы двутаврового сечения, изготовливаемыс вибрированием. Могут применяться также элементы других форм сечений, изготавливаемые индустриальными методами и удовлетворяющие всем остальным требованиям, предъявляемым к конструкциям этого типа;

б)    применять для арматуры высокопрочные стали (холоднотянутую высокопрочную проволоку периодического профиля, пучки и пряди из высокопрочной проволоки, а также арматуру из мягких высокопрочных сталей).

Выбор типа арматуры (отдельные проволоки, пучки, пряди, стержни) должен производиться с учетом максимального снижения стоимости конструкций за счет экономии стали и индустриализации производственного процесса;

в)    применять сборные железобетонные элементы таких форм сечений, которые имеют наибольшую прочность, жесткость и трещино-стойкость при наименьшем расходе материалов (кольиевые, двутавровые и другие сечения), просты в изготовлении, при транспортировке, монтаже и в эксплуатации.

Основные элементы железобетонных конструкций опор (стойки, траверсы опор портального типа) должны, как правило, применяться из цельных элементов, без стыков. В тех случаях, когда применение стыков вызывается необходимостью, следует сокрашать количество стыков до минимума.

Конструкции стыков рекомендуется выполнять с помощью соединений, обеспечивающих простоту сборки и монтажа конструкций в условиях трассы.

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР

4.2.    Для основных элементов конструкций железобетонных опор (стойки, траверсы) должен применяться тяжелый бетон марки по прочности на сжатие 300 и выше. Для остальных сборных элементов должен применяться тяжелый бетон марки по прочности на сжатие 200 и выше.

4.3.    Марка бетона по морозостойкости для всех железобетонных элементов опор ВЛ напряжением 35 кв и выше должна приниматься не ниже МрзЮО, для опор напряжением ниже 35 кв — не ниже Мрз50.

4.4.    Для основных железобетонных элементов конструкций рекомендуется применять следующую продольную арматуру:

а)    горячекатаную периодического профиля классов A-III и A-IV;

б)    проволоку стальную круглую углеродистую холоднотянутую (ГОСТ 7348-55) при специальной обработке ее поверхности;

в)    проволоку стальную холоднотянутую периодического профиля (ГОСТ 8480-57);

г)    семипроволочные стальные пряди, удовлетворяющие требованиям временных технических условий ЧМТУ ЦНИИЧМ 426—61.

При применении указанной арматуры должны соблюдаться требования, предъявляемые к ней в соответствии с главой СНиП II-B.1-62.

Примечание. Применение видов сталеА, не предусмотренных настоящим пунктом, допускается только при специальном обосновании.

4.5.    Применение арматуры в конструкциях в зависимости от расчетных наружных температур воздуха должно производиться с учетом требований пп. 2.17 и 2.18 главы СНиП П-В.1-62.

4.6.    Допустимость применения сталей, указанных в п. 4.4, в качестве растянутой арматуры обычных или предварительно напряженных конструкций должна быть подтверждена расчетом по трешинообразованию или по раскрытию трещин.

Степень трешиностойкости. или допустимая ширина раскрытия трещин, принимается в соответствии с пп. 4.13; 4.14 и 4.15 настоящего раздела. Напрягаемая продольная арматура из высокопрочных проволок (отдельные проволоки, пучки, пряди) может применяться только в железобетонных элементах, которые удовлетворяют требованиям расчета по образованию трещин при воздействии нормативных нагрузок, указанных в п. 4.14 и п. 4.16

4.7.    Для элементов сборных конструкций опор, изготавливаемых на заводах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования и при систематическом испытании арматуры на растяжение, значения расчетных сопротивлений бетона и арматуры разрешается повышать в соответствии с* указаниями пп. 3.3 и 3.6 главы СНиП I1-B.I-62.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.8.    Расчет железобетонных конструкций опор кольцевого сечения должен производиться по указаниям специальной инструкции.

Расчет конструкций других сечений производится по указаниям главы СНиП П-В.1-62 и положений данной главы.

4.9.    При расчете свободно стоящих опор усилия в их элементах должны определяться по деформированной схеме, т. е. с учетом дополнительных изгибающих моментов, создаваемых расчетными вертикальными нагрузками (собственный вес опоры, вес проводов, тросов, оборудования и гололеда) при отклонении стойки от вертикального положения вследствие ее изгиба и поворота в грунте под действием всех нагрузок.

4.10.    Угол поворота стоек свободно стоящих опор в грунте должен определяться для каждого рассматриваемого конкретного случая с учетом принятого типа закрепления, действующих нагрузок, физико-механических характеристик грунта и т. д.

При проектировании массовых (типовых, унифицированных) конструкций свободно сто* яших опор, закрепленных в грунте путем заглубления нижней части стойки, угол поворота опоры в грунте при действии горизонтальных нормативных нагрузок принимается равным 0.01 рад, а его зависимость от нагрузок при их дальнейшем увеличении (изгибающий момент на отметке поверхности грунта) — линейной.

Допускается при проектировании опор для конкретных условий линий электропередачи принимать угол поворота опоры в грунте при действии горизонтальных нагрузок равным 0,02 рад, при этом заделка опоры в грунт должна осуществляться с помощью не менее чем одного ригеля.

Конструкция закрепления опоры в грунте должна проектироваться таким образом, чтобы поворот опоры в грунте при действующих нагрузках не превышал указанных величин.

Положение центра поворота стойки в грунте при определении ее отклонения разрешается принимать на глубине, равной 7* длины подземной части стойки.

4.11.    При расчете опор высотой менее 10 м дополнительные изгибающие моменты от весовых нагрузок на стрелах прогиба разрешается учитывать постоянным коэффициентом, вводимым на изгибающие моменты от горизонтальных и вертикальных неуравновешенных нагрузок, который принимается равным 1,1.

4.12.    При определении усилий в элементах опор на оттяжках с заделанными в грунт стойками дополнительно должны учитываться пе

ремещения якорных плит, к которым крепятся оттяжки, и перемещения стоек за счет деформации грунта при действии расчетных нагрузок.

4.13.    Категории предварительно напряженных железобетонных конструкций, которые должны рассчитываться по образованию трещин, принимаются в соответствии с главой СНиП П-В. 1-62 и дополнительным указанием п. 4.14 настоящей главы.

4.14.    Железобетонные элементы при применении арматуры из любой стали должны рассчитываться по образованию трещин на действие нормативных постоянных нагрузок.

4.15.    Железобетонные элементы опор, к которым требование трешиностойкости в соответствии с пп. 4.13 и 4.14 не предъявляется, должны рассчитываться на раскрытие трещин.

Ширина раскрытия трещин ограничивается величиной 0.2 мм.

4.16.    Расчет элементов конструкций железобетонных опор по образованию и раскрытию трещин в нормальных режимах производится на совместное действие нормативных постоянных нагрузок и сниженных на 10% кратковременных нормативных нагрузок. В монтажных режимах расчет производится по нормативным нагрузкам. При изготовлении, хранении, транспортировке и монтаже конструкций порядок учета нагрузок и воздействий принимается в соответствии с главой СНиП II-B.I-62.

Примечание. Проверка элементов по образованию и раскрытию трещин в аварийных режимах не производится.

ОБЩИЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

4.17.    Толщина наружного защитного слоя продольной арматуры железобетонных труб, изготавливаемых центробежным способом, из тяжелого бетона марки не ниже 300 должна быть не менее:

а) для элементов, которые должны рассчитываться по образованию трещин при установке их в грунте (например, для стоек сво бодностояших опор, заглубляемых в грунт) — 15 .ил и для остальных конструкций — 10 мм\

б) для элементов, которые рассчитываются по раскрытию трещин.— 15 мм.

Толщина внутреннего защитного слоя для продольной арматуры железобетонных труб должна быть не менее 15 мм.

Толщина защитного слоя до монтажных колец должна быть не менее 5 мм

Сохраните страницу в соцсетях:
Другие документы раздела "Прочие"
РАЗДЕЛЫ САЙТА

НОРМАТИВНЫЕ
ДОКУМЕНТЫ

ПРИСОЕДИНЯЙТЕСЬ