ГОСТ 8.586.2-2005

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ    8 586 2

СТАНДАРТ    °:v:

2005

Государственная система обеспечения единства измерений

ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ С ПОМОЩЬЮ СТАНДАРТНЫХ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Часть 2

Диафрагмы Технические требования

ISO 5167-2:2003

Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full —

Part 2: Orifice plates (MOD)

Издание официальное

GBhI

ГОСТ 8.586.2-2005

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-97 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Порядок разработки, принятия, применения. обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1    ПОДГОТОВЛЕН Обществом с ограниченной ответственностью «Отраслевой метрологический центр Газметрология» (ООО «ОМЦ Газметрология»). Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт расходометрии» (ФГУП «ВНИИР»), государственным предприятием «Всеукраинский государственный научно-производственный центр стандартизации, метрологии, сертификации и защиты прав потребителей» Госпотребстандарта Украины (Укрметртестстандарт), Национальным университетом «Львовская политехника»

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии Российской Федерации

3    ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол No 28 от 9 декабря 2005 г.)

За принятие проголосовали:

4    Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к международному стандарту ИСО 5167-2:2003 «Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в запопненные трубопроводы круглого сечения. Часть 2. Диафрагмы» (ISO 5167-2:2003 «Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full — Part2: Orifice plates») путем внесения технических отклонений, объяснение которых приведено во введении к настоящему стандарту.

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5-2001 (подраздел 3.6)

5    Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 31 октября 2006 г. No 237-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167-2:2003) «Государствен-ная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 2. Диафрагмы. Технические требования» введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2007 г.

6    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта публикуется в указателе «Национальные стандарты».

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в указателе «Национальные стандарты», а текст изменений — в информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована в информационном указателе «Национальные стандарты»

© Стандартинформ. 2007

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен. тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

ГОСТ 8.586.2-2005

Содержание

1    Область применения............................................1

2    Нормативные ссылки............................................1

3    Термины, определения, обозначения и сокращения...........................2

4    Принципы метода измерения и расчета.................................2

4.1    Принцип метода измерения .....................................2

4.2    Расчет расхода среды........................................2

5    Диафрагмы.................................................2

5.1    Описание................................................2

5.2    Отверстия для отбора давления...................................6

5.3    Коэффициенты и их неопределенности...............................9

5.4    Потери давления...........................................14

6    Требования к установке..........................................14

6.1    Общие положения..........................................14

6.2    Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов........15

6.3    Струевыпрямители и устройства подготовки потока.......................21

6.4    Округлость и цилиндричность измерительного трубопровода..................25

6.5    Расположение диафрагмы и камеры усреднения.........................26

6.6    Способ крепления и прокладки...................................27

Приложение А (обязательное) Классификация видов местных сопротивлений............28

Приложение Б (справочное) Устройства подготовки потока.......................35

Библиография................................................36

ill

ГОСТ 8.586.2-2005

Введение

Комплекс межгосударственных стандартов ГОСТ 8.586.1-2005 — ГОСТ 8.586.5-2005 под общим наименованием «Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств» (далее — комплекс стандартов) состоит из следующих частей:

-    Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования;

-    Часть 2. Диафрагмы. Технические требования:

-    Часть 3. Сопла и сопла Вентури. Технические требования;

-    Часть 4. Трубы Вентури. Технические требования:

-    Часть 5. Методика выполнения измерений.

Комплекс стандартов распространяют на измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления при применении следующих типов сужающих устройств: диафрагмы. сопла ИСА 1932. эллипсного сопла¹ >, сопла Вентури и трубы Вентури.

Комплекс стандартов устанавливает требования к геометрическим размерам и условиям применения сужающих устройств, используемых в трубопроводах круглого сечения, полностью заполненных однофазной (жидкой или газообразной) средой, скорость течения которой меньше скорости звука в этой среде.

Части 1—4 являются модифицированными по отношению к международным стандартам [1]—[4].

В первой части представлены термины и определения, условные обозначения, принцип метода измерений, установлены общие требования к условиям измерений при применении всех типов сужающих устройств.

Вторая, третья и четвертая части устанавливают технические требования к конкретным типам сужающих устройств: вторая часть — к диафрагмам, третья — ксоплам ИСА 1932. эллипсным соплам и соплам Вентури, четвертая — к трубам Вентури.

В пятой части представлена методика выполнения измерений с помощью указанных выше типов сужающих устройств.

В отличие от международного стандарта [2] в настоящий стандарт введены:

-    поправочные коэффициенты, учитывающие шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы:

-    дополнительные требования к определению необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов для широкого ряда местных сопротивлений;

-    дополнительное приложение А «Классификация видов местных сопротивлений».

Использование в настоящем стандарте поправочных коэффициентов, учитывающих шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы. позволяет, в отличие от международного стандарта, существенно расширить область применения диафрагм.

Расширение списка видов местных сопротивлений и включение в настоящий стандарт приложения А позволяет расширить возможности монтажа диафрагм и исключить ошибки при определении необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов.

Введенные дополнительные требования выделены в настоящем стандарте путем заключения в рамки из тонких линий.

Наименования видов местных сопротивлений, дополнительно включенных в настоящий стандарт, выделены курсивом.

" 8 международном стандарте (3] эллипсные сопла названы соплами большого радиуса.

к ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167—2:2003) Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 2. Диафрагмы. Технические требования

(ИУС N> 6 2007 г.)

ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167-2:2003)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

Государственная система обеспечения единства измерений

ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ С ПОМОЩЬЮ СТАНДАРТНЫХ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Часть 2

Диафрагмы.

Технические требования

State system for ensuring the imformlty of measurements. Measurement of liquids and gases flow rate and quantity by means of orifice Instruments. Part 2. Orifice plates. Technical requirements

Дата введения — 2007—01—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к геометрическим характеристикам и условиям применения диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах круглого сечения для определения расхода и количества жидкостей и газов.

Стандарт распространяется на диафрагмы с угловым, фланцевым и трехрадиусным способами отбора давления. Требования настоящего стандарта применяют совместно с требованиями ГОСТ 8.586.1.

Стандарт не распространяется на диафрагмы, установленные в трубопроводах внутренним диаметром менее 0.05 м или более 1 м, и при значениях числа Рейнольдса менее 5000.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 8.586.1-2005 (ИСО 5167-1:2003) Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования (ИСО 5167-1:2003 «Измерениерасхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 1. Общие принципы и требования», MOD)

ГОСТ 8.586.5-2005 Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 5. Методика выполнения измерений

ГОСТ 17378-2001 (ИСО 3419:1981) Детали трубопроводов бесшовные приварные из углеродистой и низколегированной стали. Переходы. Конструкция (ИС03419:1981 «Фитинги из легированной и нелегированной стали, привариваемые встык», MOD)

ГОСТ 24856-81 (ИСО 6552:1980) Арматура трубопроводная промышленная. Термины и определения (ИСО 6552:1980 «Конденсатоотводчики автоматические. Определение технических терминов». MOD)

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов а информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

Издание официальное

1

ГОСТ 8.586.2-2005

3 Термины, определения, обозначения и сокращения

В настоящем стандарте применены термины, определения, обозначения и сокращения в соответствии с ГОСТ 8.586.1.

4 Принципы метода измерения и расчета

4.1    Принцип метода измерения

4.1.1    Метод измерения расхода среды, протекающей в ИТ. основан на создании с помощью диафрагмы местного сужения потока, часть потенциапьной энергии которого переходит в кинетическую энергию. Средняя скорость потока в месте его сужения повышается, а статическое давление становится менее статичесхого давления до диафрагмы. Разность давления (перепад давпения) тем больше, чем больше расход среды, и. следовательно, она может служить мерой расхода.

4.1.2    Массовый расход в общем случае рассчитывают по формуле

Я_т = (nd 2/4) К_ш К_пЕ Сб (2pbp)Р-5.    (4.1 >

Вывод формулы (4.1) приведен в ГОСТ 8.586.1 (приложение А).

Примечание — В международном стандарте (2] поправочные коэффициенты К_ш и К_п не используются. т.к. этим стандартом не допускается превышение установленных им норм на предельные значения шероховатости внутренней стенки трубопровода и притуппения входной кромки диафрагмы.

4.1.3    Связь массового расхода, объемного расхода при рабочих условиях и объемного расхода, приведенного к стандартным условиям, устанавливает формула

Qm = ^P=<JcPc-    (4.2)

4.2 Расчет расхода среды

Массовый расход рассчитывают по формуле (4.1) поспе опредепения параметров, которые либо измеряют непосредственно, либо вычисляют по резупьтатам измерений других параметров.

Коэффициент истечения диафрагм и поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измеритепьного трубопровода, зависят от числа Re, которое само зависит от значения расхода, поэтому уравнение для расчета расхода является неявным. В этом случае значение расхода может быть попучено методом итераций. Порядок проведения итераций приведен в ГОСТ 8.586.1 (приложение В) и ГОСТ 8.586.5 (раздел 8).

Формулы для определения объемного расхода среды при рабочих условиях измерений и объемного расхода, приведенного к стандартным условиям, приведены в ГОСТ 8.586.5 (раздел 5).

5 Диафрагмы

5.1    Описание

5.1.1    Общие положения

Поперечное сечение в осевой плоскости стандартной диафрагмы приведено на рисунке 1. Обозначения эпементов и геометрических параметров диафрагмы, приведенные на рисунке 1. применяют в настоящем разделе.

2

ГОСТ 8.586.2-2005

J — входной торец диафрагмы: 2 — выходной торец диафрагмы Рисунок 1 — Стандартная диафрагма

5.1.2 Общио требования

5.1.2.1    Требования применяют только к части диафрагмы, находящейся внутри трубопровода.

5.1.2.2    Отверстие диафрагмы должно быть соосно с ИТ. Торцевые стороны диафрагмы должны быть плоскими и параллельными друг другу.

5.1.2.3    Конструкция диафрагмы и узла ее креппения должна гарантировать, что под действием перепада давления на ней или других напряжений уклон диафрагмы (см. 5.1.3.1) не будет превышать в рабочих условиях ±1 %.

Допускается считать требование к отсутствию деформации диафрагмы под действием перепада давления выполненным, если толщина диафрагмы удовлетворяет следующим условиям [5]:

^iApma* (0,681 - 0.651ft)    ;    ^<51>

J

Е- гг °    ,    (S-S)

3

ГОСТ 8.586.2-2005

где

27 U;    в Ap max    3U>

a = p(13,5- 155p); b =117- 106|i^t3,

£_д — толщина диафрагмы, м;

Е_у — модуль упругости материала диафрагмы, Па:

ст_т — предел текучести материала диафрагмы при рабочей температуре. Па;

D — внутренний диаметр опоры выходного торца диафрагмы в узле ее крепления, м.

Для определения с, и Е_у используют справочные данные или информацию, предоставляемую производителем материала.

При выборе толщины диафрагмы следует провести расчеты по формулам (5.1) и (5.2) и выбрать наибольшее значение Е_а. Если при расчетах значение £_д превышает 0.05D (см. 5.1.5.3), то необходимо уменьшить перепад давления или выбрать другой материал для изготовления диафрагмы.

5.1.3 Входной торец диафрагмы

5.1.3.1 Поверхность входного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской. Неплоскос-тность поверхности входного торца диафрагмы определяют перед ее установкой. Диафрагму считают плоской, если максимальный зазор между ней и поверочной линейкой длиной /. наложенной вдоль любо-годиаметра диафрагмы,какприведено на рисунке 2, менееО,005(/— с/)/2,т.е.уклон — менее 0,5%.

Ои — нарумныйдиаыетрдисиадиафрагыы.Н — отклонение поверхности сходного торца от плоскостности (измеренное на краю отверстия), у; / — длина линейки; /д — длина проекции на горизонтальную плоскость линии, соединяющей точку касания линей* ки поверхности диафрагмы и край отверстия диафрагмы

Рисунок 2 — Схема измерения неплоскостности диафрагмы

Таким образом, уклон, характеризуемый отношением Н_д//_Д, должен удовлетворять условию:

Н_д//_д < 0.005.    (5.3)

если /=D. то    2Н_а/ (D-d)< 0.005.    (5.4)

В таблице 1 приведены наибольшие допускаемые значения Н_а в зависимости от D и р при / = D.

4

ГОСТ 8.586.2-2005

5.1.3.2    Поверхность входного торца диафрагмы должна иметь значение Ra не более 1 Q *d в пределах круга диаметром не менее О. концентричного с отверстием.

5.1.3.3    Для обеспечения удобства проверки правильности установки диафрагмы по отношению к направлению потока предусматривают маркировочный знак плюс (♦) на входном торце и минус (-) на выходном торце диафрагмы. Нанесение маркировочного знака на входном торце диафрагмы в пределах круга диаметром О не допускается.

5.1.4 Выходной торец диафрагмы

5.1.4.1    Поверхность выходного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской и параллельной поверхности входного торца диафрагмы.

5.1.4.2    Качество обработки поверхности выходного торца диафрагмы допускается нижо установленного для входного торца (см. [6]; 5.1.9). Рекомендуется, чтобы значение Ra выходного торца не превышало 0,1 мм.

5.1.4.3    Неплоскостность и состояние поверхности выходного торца диафрагмы допускается оценивать визуально.

5.1.4.4    Поверхность выходного торца диафрагмы считают параллельной поверхности входного торца, если выполняются требования 5.1.5.4.

5.1.5    Толщина диафрагмы и длина цилиндрической части ее отверстия

5.1.5.1    Длина о (см. рисунок 1) цилиндрической части отверстия диафрагмы должна находиться в пределах от 0.005D до 0.020.

5.1.5.2    Разность между значениями в при ее измерении в любой точке контура отверстия не должна превышать 0,0010.

5.1.5.3    Толщина £_д диафрагмы должна быть в пределах от в до 0,050.

Если 50 мм £ О £ 64 мм. то толщина £_д может достигать 3,2 мм. В этом случав не рекомендуется применение диафрагм с р > 0,36.

Необходимую наименьшую толщину диафрагмы определяют в соответствии с требованиями, изложенными в 5.1.2.3.

5.1.5.4    Если О >200 мм. то разность между значениями £_д. измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна превышать 0.0010. Если О < 200 мм. разность между значениями £_д. измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна быть более 0.2 мм.

5.1.6    Угол наклона « образующей конуса

5.1.6.1    Если толщина Е_д превышает длину е.тоотверстие диафрагмы должно иметь скос со стороны выходного торца (см. рисунок 1). Поверхность скоса должна быть чистой.

5.1.6.2    Угол « наклона образующей конуса к оси отверстия диафрагмы должен быть в пределах 45° ±15°.

5.1.7    Кромки G,H и /

5.1.7.1 На кромке G (см. рисунок 1) не допускается наличие каких-либо дефектов — вмятин, рисок, заусенцев и т.п.

5

ГОСТ 8.586.2-2005

5.1.7.2    Если в процессе эксплуатации диафрагмы радиус кромки G не более 0.0004с/. то кромку считают острой и значение поправочного коэффициента К_п принимают равным единице. В ином случае значение поправочного коэффициента К_п вычисляют в соответствии с требованиями 5.3.2.4.

Значение начального радиуса г_и входной кромки диафрагмы определяют в начале межконтроль-ного интервала визуально или путем измерений.

При визуальном определении значения г„ исходят из того, что отсутствие отражения света от входной кромки диафрагмы, рассматриваемой невооруженным глазом под углом 45° к плоскости диафрагмы, свидетельствует о том, что значение г_и не превышает 0.04 10^-3 м. Это значение г_н принимают за результат визуального определения.

При измерении радиуса г_и за результат принимают среднеарифметическое значение результа-тов измерений в восьми точках, равномерно размещенных по окружности.

5.1.7.3    Кромки Ни/ (см. рисунок 1) должны быть без заусенцев, фасок или закругления. Допускаются небольшие дефекты (например, одиночная царапина).

5.1.8    Диаметр отверстия диафрагмы

5.1.8.1    Диаметр d (см. рисунок 1) должен быть не менее 12.5 мм. Относительный диаметр р должен находиться в пределах от 0.10 до 0.75.

5.1.8.2    Значениедиаметрас/рассчитываютпоГОСТ 8.586.1 (формула (5.4)]. За значение диаметра отверстия диафрагмы d₂₀ принимают среднее значение результатов измерений диаметра не менее чем в четырех направлениях, расположенных под приблизительно равными (визуально контролируемыми) углами друг к другу.

При этом относительная неопределенность результата измерения диаметра, обусловленная измерительным инструментом, не должна превышать 0,02 %.

5.1.8.3    Отверстие должно быть цилиндрическим. Требование считается выполненным, если результат измерений диаметра в любом из направлений (см. 5.1.8.2) не отличается от среднего значения диаметра более чем на 0,05 %.

5.1.9    Диафрагмы для инверсивных потоков

5.1.9.1 Диафрагмы, предназначенные для измерения инверсивных потоков, должны соответствовать следующим требованиям:

-    отверстие диафрагмы не должно иметь конической части;

-    оба торца диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.3:

-    толщина £_д диафрагмы должна быть равна длине в, указанной в 5.1.5: в связи с этим может оказаться необходимым ограничение перепада давпения для предотвращения деформации диафрагмы (см. 5.1.2.3);

-    обе кромки диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.7.

5.1.9.2    Если применяют трехрадиусный способ отбора давления (см. 5.2). то должны быть предусмотрены две группы отверстий до и после диафрагмы, которые используют в зависимости от направления потока.

5.1.10    Материал и изготовление

Диафрагма может быть изготовлена из любого материала [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 6.1.2 и приложение Г)] и любым способом, если она соответствует установленным техническим требованиям.

5.2    Отверстия для отбора давления

5.2.1    Общие положения

5.2.1.1    Для каждой диафрагмы должны быть выпопнены не менее одного отверстия для отбора давления (далее — отверстие) до диафрагмы и одно поспе нее. расположенные в том или другом стандартном положении в зависимости от способа отбора давления (угловой, трехрадиусный и фланцевый).

5.2.1.2    Одна диафрагма может быть использована для нескольких способов отбора давления. При этом для исключения взаимного влияния отборов давления угол между осями нескольких отверстий с одной стороны диафрагмы должен быть не менее 30°.

5.2.1.3    Отдел ьные отверстия до и после диафрагмы должны иметь одинаковый диаметр с допускаемым отклонением не более 0.1 мм.

5.2.1.4    Отдельные отверстия должны быть круглыми и цилиндрическими на глубине не менее 2,5 внутренних диаметров данного отверстия. Соответствие отверстий данным требованиям допускается оценивать визуально.

6

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2.2 Диафрагмы с трехрадиусным или фланцевым способами отбора давления

5.2.2.1    Ось отверстия должна быть расположена на определенном расстоянии от соответствующего торца диафрагмы в зависимости от способа отбора давления. При размещении отверстий необходимо учитывать толщину прокладок и (или) уплотнительного материала, применяемых при монтаже диафрагмы.

5.2.2.2    Для диафрагм с трехрадиусным способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке За. Расстояния /, и /₂ измеряют от входного торца диафрагмы.

а — трехрадиусный отбор; б — фланцевый отбор Рисунок 3 — Расположение отверстий для трехрадиусного и фланцевого способов отбора давления

Значение /, должно быть равным (110.1)0. а /₂ должно находиться в следующих пределах:

(0.5 i 0.02)0 при р £ 0.6;

(0,5 ± 0.01)0 при р> 0.6.

5.2.2.3    Для диафрагм с фпанцевым способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке 36. Расстояние /, измеряют от входного торца диафрагмы, а расстояние Г₂ — от выходного торца диафрагмы.

Значения /, и Г₂ могут находиться в спедующих пределах:

(25.4 ±0.5) мм прир> 0.6 и О < 0,15 м;

(25,4 ♦ 1) мм в остальных случаях.

5.2.2.4    Осевая линия отверстия должна пересекаться с осевой линией ИТ под углом 90" ± 3°.

5.2.2.5    Кромки отверстия в месте выхода в ИТ должны быть заподлицо с внутренней поверхностью ИТ и насколько возможно острыми. Для ликвидации заусенцев на внутренней кромке отверстия допускается ее притуппение радиусом не бопее одной десятой диаметра отверстия. Не допускаются какие-либо неровности на внутренней поверхности отверстия и на самом ИТ вблизи от отверстия.

5.2.2.6    Соответствиеотверстийтребованиям5.2.2.4и5.2.2.5 допускается оценивать визуально.

7

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2 2.7 Диаметр отверстий должен быть не более 0.13D и не более 13 мм.

При выборе диаметра отверстия необходимо исключить возможность его засорения.

5.2.2.8 Оси отверстий дои после диафрагмы рекомендуется располагать в одной осевой плоскости.

5.2.3 Диафрагмы с угловым способом отбора давления

5.2.3.1    В месте выхода во внутреннюю попость ИТ отверстие должно касаться торца диафрагмы (см. 5.2.3.5).

5.2.3.2    Отверстия могут представлять собой либо отдельные отверстия, либо кольцевые щели. Отдельные отверстия для отбора давления могут быть выполнены как в трубопроводе, так и в его фланцах. Кольцевые щели выполняют в корпусе камеры усреднения ипи во фланцах трубопровода, как приведено на рисунке 4.

1 — камеры усреднения; 2 — отдельные отверстия. 3 — отверстия. 4 — корпус камеры усреднения: 5 — диафрагма; ( — глубина щели; й, ,6i — внутренний диаметр корпуса камеры усреднения; с. е' — длина корпуса камеры усреднения, в — ширина кольцевой щели или диаметр отдельного отверстия; 5 — расстояние от уступа до камеры усреднения; д, Л — размеры корпуса камеры усреднения./— диаметр отверстия в камере для передачи давления на СИ

8

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2.3.3    Диаметр а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей должен удовлетворять следующим условиям:

0.005О <.ай 0.030 при 0 £ 0,65;

0.010 <;а £0.020 при р> 0,65.

Если О < 0.1 м. то при любом значении (1 диаметр а допускается увеличивать до 2 мм.

Независимо от значения рдиаметр а должен удовлетворять дополнительным условиям:

-    1 мм ь а £ 10 мм — для чистых сред:

-    1 мм й а £ 10 мм — для паров, в случае применения кольцевых щелей;

-    4 мм <. а <. 10 мм — для паров и сжиженных газов, в случае отдельных отверстий для отбора давления.

При выборе значения диаметра а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей из указанных диапазонов учитывают необходимость исключения их засорения.

5.2.3.4    Кольцевые щели выполняют прерывистыми или сплошными по всему периметру корпуса камеры усреднения. Если отборы выпопнены в виде прерывистой щели, то каждую камеру усреднения соединяют с внутренней полостью трубопровода не менее чем четырьмя отверстиями, оси которых находятся под равными углами другк другу, а площадь каждого отверстия должна быть не менее 12 мм².

5.2.3.5    Если используются отдельные отверстия, как приведено на рисунке 4. то осевые линии отверстий должны пересекаться с осью трубопровода под углом 90° с допускаемым отклонением не более 3°.

Если используются несколько отдельных отверстий в каждой из двух групп отверстий (до и поспе диафрагмы), то их оси должны образовывать между собой равные углы.

5.2.3.6    Внутренний диаметр корпуса камеры усреднения Ь_к и ее длина с до СУ (см. рисунок 4) должны удовлетворять условию:

^ь‘~° 1100 <_—_.    (5-5)

о о    0.1 т2.3р⁴

При этом внутренний диаметр корпуса камеры усреднения должен находиться в пределах от значения Одо 1.040, а длина корпуса камеры усреднения до диафрагмы сне должна превышатьО,650.

Данные требования распространяются и на внутренний диаметр корпуса камеры усреднения Ь'_я и ее длину с' после СУ.

Глубина 1 щели должна быть больше или равна удвоенной ширине кольцевой щели а. Площадь внутренней полости камеры усреднения в осевом сечении gh должна быть больше или равна половине общей площади щели, соединяющей эту камеру с внутренней полостью ИТ.

5.2.3.7    Все поверхности корпуса камер усреднения, находящиеся в контакте со средой, допжны быть чистыми.

5.2.3.8    Отверстие, предназначенное для передачи давления на соответствующие СИ, выполненное в стенке корпуса кажаой из камер, должно иметь круглое сечение диаметром у (см. рисунок4) в пределах от 4 до 10 мм.

На внутренней поверхности отверстия и его кромках не должно быть неровностей (вмятин, заусенцев и отложений).

5.2.3.9    Камеры усреднения до и после диафрагмы могут быть взаимно несимметричными, но должны соответствовать установленным требованиям.

5.3 Коэффициенты и их неопределенности

5.3.1 Границы применения

Диафрагмы с угповым или трехрадиусным способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d £ 0,0125 м;

0,050 м £ О £ 1 м;

0.1 £р£0,75;

Re i 5000 при 0 <. 0.56;

Re £ 16000р² при р> 0,56.

Диафрагмы с фланцевым способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d г 0,0125 м;

0,050 м й О £ 1 м;

0,1 £р£0,75.

Значение числа Re должно быть более 5000 и 1.7 • Ю³р²0.

9

ГОСТ 8.586.2-2005

5.3.2 Коэффициенты

5.3.2.1 Коэффициент истечения

Коэффициент истечения определяют по уравнению [7J:

_че^0.⁷    /    _в    чО.З

♦ (0.0188 + 0.00634) р³⁵ \ — !    +

С = 0.5961 0.0261Р - 0,216р - 0.000521

I Re

+ (0.043 + 0.08e“^ia"¹ -0,123e'^7tl)(1 -0.11A)—— 0.031(/W, -0.8M ^1-,)p^1,3 + M₂,    (5.6)

1- p '

_Л П9000|П°^В

I Re J ’

Ц= ^

1-И

j 0.011(075 - P)(2.8 - —) приО< 0,07112 m

Значения L, и L₂ принимают равными:

-    L, = L.2 - 0 — для углового способа отбора давлений;

-    = 1: L'₂ = 0.47 — для трехрадиусного способа отбора давления;

-    L, = L'₂ - ^gp⁵⁴ — для фланцевого способа отбора давления.

5.3.2.2 Коэффициент расширения

При использовании любого из трех способов отбора давления коэффициент расширения рассчитывают по формуле [8]

(5.7)

е = 1 - (0,351 + 0.256р⁴ - 0.93р⁸)

Формула (5.7) применима только для значений р, D и Re, указанных в 5.3.1. при условии:

цз/рй 0.25.

5.3.2.3 Поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra не более На_тах и не менее значения Яч_т1П. то поправочный коэффициент Кц, принимают равным единице.

Значение /to_rnax рассчитывают по формуле

' 0718866р~^3-М7 + 0,364 при Re ^ 10⁴;

10⁴    AV,max- =< ЛоР^¹ + А₂    при Re > 10⁴ и    р < 0.65:    (5.8)

⁰ j А₀ 0.65^Ai * А₂    при Re > 10⁴ и р £ 0.65

где А₀. A_v А₂ — коэффициенты, зависящие от числа Re. рассчитывают по формуле

А = X В* (Ig(Re)]*,    (5-9)

* - о

где В_к — постоянные коэффициенты, значения которых приведены в таблице 2.

ГОСТ 8.586.2-2005

Если в результате расчета, выполненного поформуле (5.8). полученное значение 10⁴ ,1|'^гпах г 15.

о

то принимают Ra_max = 15 • 10-⁴ D.

Значение 10⁴ A“^mai< округляют до двух значащих цифр.

D

Значение Ra_mm рассчитывают по формуле

j 7,1592 - 12,387р - (2.0118 - 3.469[i)lg(Re) -10⁴^H!i]    +    (0.1382-0.23762p)[lg(Re)]²    при p<0.65;    (5.10)

°    [-0.892353    + 0.24308lg(Re) - 0.0162562[Ig(Re)]² при p 2 0,65.

Если в результате расчета, выполненного по формуле (5.10). получено значение 10⁴ —^<П|П s о или число Re < 3 • 10⁶, то принимают R(i_min = 0.

Значения 10⁴ д“^т|п округляют до трех цифр после запятой, о

Требования к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют к участку ИТ до диафрагмы на длине не менее 10D.

Примечание — Если длина прямого участка ИТ. расположенного между диафрагмой и МС. менее 10D. то требование к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют только к этому участку.

Информация о шероховатости труб приведена в ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5). Данные, на базе которых получены формулы (5.8)— (5.10), приведены в [9], [10]. [11].

ГОСТ 8.586.2-2005

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra превышает значение Ro_max, опредепенное по формуле (5.8). или менее значения Ra_min, определенного по формуле (5.10). то поправочный коэффициент К_ш рассчитывают по формуле

К_ш = 1+5,22р³-⁵(Х-Х*),    (5.11)

где X и    X*    —    коэффициенты трения, рассчитанные при действительном числе Re и значениях экви

валентной шероховатости ИТ. равных ее действительному значению /?_ш [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5 )) и условному — /?'_ш соответственно.

Значения Хи X* рассчитывают по формуле

31= 11.71    21_£^^ш 3/ль    • адзззк_я я ■; ²    _{(5 12)}

где А_ш,ко,кн — величины,    значения которых рассчитывают в    соответствии с таблицей 3.

5.3.2.4 Поправочный коэффициент, учитывающий притупление входной кромки диафрагмы

Еспи радиус входной кромки диафрагмы г_% не превышает 0.0004с/. то поправочный коэффициент К_п принимают равным единице.

Если значение г_к превышает 0.0004с/, то поправочный коэффициент К_п рассчитывают по формуле

[Г    \М

К = 0.9826 +[ — -*■ Q0007773    ,    (5.13)

" \d )

r_K = _a-(a-rJeⁱ~''^/3)\    (5.14)

а — параметр, учитывающий тип измеряемой среды, который принимают равным 0.19 -10'³ для жидкости 0.195 • 10~³ для газа и 0,2 • 10 ³ для пара; г_м — начальный радиус входной кромки диафрагмы;

т, — текущее время эксплуатации диафрагмы с момента определения значения начального радиуса входной кромки диафрагмы г_н, год.

Допускается значение К_п определять по значению среднего радиуса входной кромки диафрагмы г_к за межконтрольный интервал СУ т В этом случае возникает дополнительная составляющая неопределенности значения К_п (см. 5.3.3.4).

Значение f; рассчитывают по формуле

| 3 V ... (-Гу/З).

г_к=а- —*(а -г_н )(1- е '    ),

1^ту )

где Гу — межконтрольный интервал радиуса входной кромки диафрагмы, год.

ГОСТ 8.586.2-2005

Если средний радиус входной кромки за интервал т_у не превышает 0.0004с/. то значение К_п принимают равным единице.

Если средний радиус входной кромки за интервал т_у превышает 0.0004с/. то значение К_п рассчитывают по формуле

%о.в

+ 000077731    .    ^{(5    16>}

Примечание — Измерение г_н а отпичие от его визуального определения позволяет получить меньшую неопределенность К_п.

5.3.3 Неопределенности коэффициентов

5.3.3.1    Неопределенность коэффициента истечения

Неопределенность коэффициента истечения диафрагм для всех трех способов отборов давления при условии, что неопределенности р, D и Re    равны нулю, рассчитывают по формулам:

U'_Cq = 0,7 - р    при0.1    £р<0.2;

Uc_o = 0.5    при0.2    £р£0.6;

t/_c°_o = 1,667р - 0.5    при 0.6    < р £ 0.75.

Если D < 0.07112 м. то к данным значениям должна быть добавлена арифметически следующая неопределенность:

0.9(0.75 -р)(2.8--—).

'    00254

Если р > 0,5 и Re < 10000. то к данным значениям добавляют арифметически неопределенность

0.5 %.

5.3.3.2    Неопределенность коэффициента расширения

Неопределенность коэффициента расширения при условии, что неопределенности р. Др/р и к равны нулю, рассчитывают по формуле

и: = з,5—.

КР

5.3.3.3 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Неопределенность поправочного коэффициента К_ш рассчитывают по формуле

U'n

где U’_Rui — неопределенность значения /?_ш.

При определении Я?_ш по ГОСТ 8.586.1 (таблица Д.1) в зависимости от материала и состояния поверхности ИТ неопределенность U'_R принимают равной значению, указанному в данной таблице.

При определении R_m по уравнению Коулбрука-Уайта[см. ГОСТ 8.586.1 формула (7.1)] неопределенность Ur устанавливают на основе нормы неопределенности результатов измерений Я_ш применяемой методики выполнения измерений.

5.3.3.4 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего притупление входной кромки диафрагмы

Неопределенность поправочного коэффициента К_п рассчитывают по формуле

2 1 ⁰⁵

я •

где К_п — поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.13);

W — дополнительная составляющая неопределенность, обусловленная заменой текущего ^КпЯ значения радиуса входной кромки диафрагмы г на его усредненное значение г

13

ГОСТ 8.586.2-2005

Знамение (/, принимают равным нулю при расчете К по текущему значению г согласно форму-

А„Д

лам (5.13) и (5.14). При расчете К_г по усредненному значению ?_к согласно формулам (5.15) и (5.16) значение U'_K допроделяют по формуле

где К* — поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.16).

При визуальном определении г_н неопределенность {/ принимают равной 50 %.

При непосредственном измерении г. неопределенность U' устанавливают на основе нормы

'и

неопределенности результатов измерений применяемой методики выполнения измерений.

5.4 Потери давления

5.4.1 Потери давления на диафрагме рассчитывают по формуле

(5-17)

Потеря давления соответствует разности значений статического давления, измеренного на расстоянии приблизительно 1D до диафрагмы и 6D после нее.

5.4.2 Допускают расчет потери давления по упрощенной формуле

Дм = (1 - р^1,в )Др.

5.4.3 Коэффициент гидравлического сопротивления для диафрагмы рассчитывают по формуле

[12]

2

_Ы1-Р⁴(1-(СК_Ш К_п)²) _ J

ск_шк_пр²

6 Требования к установке

6.1 Общие положения

Общие требования к установке СУ. приведенные в ГОСТ 8.586.1 (раздел 7). применяют совместно с дополнительными специальными требованиями настоящего стандарта к диафрагмам.

Необходимую минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют в зависимости от вида МС. их размещения на ИТ и относительного диаметра отверстия диафрагмы. Классификация видов МС приведена в приложении А.

Примечание — Установка термометра в соответствии с требованиями ГОСТ 8.S86.5 (подраздел 6.3) не изменяет необходимых прямолинейных участков ИТ для других МС. т.е. первичный преобразователь температуры, термометр или их гильзу (при ее наличии) не рассматривают как МС.

Если струевыпрямитель или УПП не применяют, то минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, приведенных в 6.2.

При применении струевыпрямителя или УПП минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, изложенных в 6.3 и приложении Б.

Применять струевыпрямитель или УПП не рекомендуется, если необходимая длина прямолинейных участков ИТ может быть обеспечена без их установки.

Т ребования 6.2 к длине прямолинейных участков ИТ установлены на основе [13], [ 14]. [15] и [16].

Все значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в 6.3.2. основаны на данных [13].

14

ГОСТ 8.586.2-2005

6.2 Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов

6.2.1 Необходимая минимальная длина прямолинейных участков ИТ до и после диафрагмы в зависимости от значения относительного диаметра отверстия диафрагмы и вида МС приведена в таблице 4.

15

ГОСТ 8.586.2-2005

Окончание таблицы 4

^1> В колонке А приведены длины, для которых неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной а 5.3.3.1.

²> В колонке 6 приведены длины, для которых неопределенность коэффициента истечения имеет дополнительную неопредепенность 0.5 %.

³> /— расстояние между двумя коленами. Расстояние является кратным диаметру участка ИТ между этими коленами.

⁴¹ Данные о возможности сокращения прямолинейного участка ИТ для данного р и МС отсутствуют.

⁵> При Re > 2 10⁶ и / < 20 L ^а 95.

⁶> При Re > 2 10* и / < 2D L = 47.

⁷> Любой другой вид МС. не указанный в вышеприведенном перечне видов МС. Приведеннвя длина прямолинейных участков ИТ для МС неопределенного вида является максимальной длиной из допускаемых минимальных длин прямолинейных участков ИТ перед диафрагмой, поэтому для ряда МС. не включенных в таблицу, указанная длина установлена с запасом.

Для промежуточных значений р. не указанных в таблице 4. минимальную длину прямолинейных участков ИТ с применением линейной интерполяции данных таблицы рассчитывают по формуле

(б.1>

Р1-Р2

где р₁₍ L, — ближайшее меньшее к величине р значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ. указанные в таблице 4; р₂.1-₂ — ближайшее большее к величине р значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ. указанные в таблице 4. Результат расчета по формуле (6.1) округляют до целого числа.

Примечание — Если расчет необходимой минимальной длины прямолинейных участков ИТ выполняют по данным, приведенным в копонках Б. то при отсутствии данных для р₂ допускается значение L₂ принимать равным значению, приведенному а колонке А.

16

ГОСТ 8.586.2-2005

6.2.2    Если диафрагму используют для выполнения исследовательских работ или в качестве эталонного СИ при калибровочных или поверочных работах, то рекомендуется увеличить не менее чем в 2 раза длину прямолинейных участков ИТ до диафрагмы, указанную в колонках А таблицы 4.

6.2.3    Если длина прямолинейного участка ИТ до и после диафрагмы не менее значений, указанных в колонке А таблицы 4, то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1.

6.2.4    Если длина прямолинейного участка ИТ до или после диафрагмы меньше значений, указанных в колонке А таблицы 4, но равна или больше значений, приведенных в колонке Б данной таблицы, то следует к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0.5 %.

6.2.5    Не допускается:

-    устанавливать прямолинейные участки ИТ. длины которых менее указанных в колонке Б таблицы 4:

-    одновременно устанавливать до и после диафрагмы прямолинейные участки ИТ. длины которых менее указанных в колонке А таблицы 4.

6.2.6    Рекомендуется регулировать расход потока арматурой, расположенной на расстоянии более 8D после диафрагмы. Запорная арматура, находящаяся на ИТ до диафрагмы, должна быть полностью открыта.

6.2.7    Если конструкция проточной части запорной арматуры и ее сопряжение с ИТ соответствует требованиям 6.4.3. то такая запорная арматура может рассматриваться как часть прямолинейного участка ИТ.

Запорная арматура, приведенная в таблице 4. имеет такой же номинальный внутренний диаметр, как и ИТ. а диаметр ее проходного отверстия отличается от диаметра ИТ на значение, которое превышает допускаемое для уступов (см. 6.4.3).

6.2.8    Длина прямолинейных участков ИТ. указанная в таблице 4. определена экспериментально в условиях стабилизированного потока непосредственно перед исследуемым МС. На практике данные условия обеспечивают выполнением требований:

а) если до диафрагмы установлено последовательно несколько МС. то должно применяться следующее:

1)    длину прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и ближайшим к ней МС определяют по 6.2.1—6.2.7;

2)    прямолинейный участок ИТ между двумя бпижайшими к диафрагме МС должен иметь длину, равную половине или более поповины значения, опредепяемого по данным таблицы 4 для р. равного 0.67 (независимо от фактического значения р), и вида второго МС. наиболее удаленного от диафрагмы). При этом расстояние между МС является кратным внутреннему диаметру участка ИТ между этими МС. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки А таблицы 4. то неопредепенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки Б таблицы 4, то к неопределенности коэффициента истечения следует арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0,5 %.

Если расстояние между вторым и третьим МС менее 5D и третье МС требует больший прямолинейный участок, чем второе МС. то прямолинейный участок ИТ между двумя ближайшими к диафрагме МС определяют как половину или более поповины значения, определяемого поданным таблицы 4. для р. равного 0.67 (независимо от фактического значения р), и вида третьего МС;

3) допускается частичное или полное сокращение расстояния между двумя МС. ближайшими к СУ. за счет соответствующего увеличения длины ИТ между СУ и ближайшим перед ним МС (см. рисунок 5). При этом должно выполняться усповие перечисления б);

17

ГОСТ 8.586.2-2005

2

Г

Ш

2

Ш.

1 — диффузор; 2 — шаровой кран или задвижка: 3 — диафрагма Рисунок 5 — Схема расположения шарового крана или задвижки при р = 0.6

б)    любое МС. состоящее из комбинации колен {см. таблицу 4), должно быть помещено от диафрагмы на расстоянии, не менее указанного в таблице 4. независимо от числа МС. находящихся между этим МС и диафрагмой. При этом расстояние является кратным внутреннему диаметру участка ИТ, расположенного непосредственно перед диафрагмой, и измеряется от диафрагмы до границы группы колен (включая длины МС. находящихся между ними). Если расстояние определено по значениям, приведенным в колонке Б. тогда к неопределенности коэффициента истечения допжна быть арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0,5 %. При этом не допускается сокращать длину других прямолинейных участков ИТ, т.е. дополнительная составляющая неопредепенности не должна добавляться более одного раза, исходя из требований, указанныхв перечиспенияха)и б):

в)    рекомендуется применение струевыпрямителя или УПП при использовании коллекторных систем [см. Б.5 (приложение Б)).

Еспи невозможно установитьструевыпрямитель или УПП, то при опредепении длин прямолинейных участков ИТ коллекторных систем руководствуются следующим:

1)    если оси входного (распределительного) коллектора и ИТ расположены водной плоскости, как приведено в примере а) рисунка 6, то выход из коннектора дня крайнего ИТ классифицируют как МС вида «Заглушенный тройник, изменяющий направнение потока», дня остапьных ИТ как МС вида «Раз-ветвняющий поток тройник»;

2)    еспи оси входного (распреденитеньного) коннектора и ИТ расположены в разных плоскостях, как приведено на рисунке 66. то выход из колпектора и колено объединяют в одно МС, которое кпасси-фицируют как:

-    «Два конена в разных пноскостях, /< 5О», при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и коннектором менее 5 О;

-    «Два конена в разных пноскостях, 30О :> / й 50». при днине прямонинейного участка ИТ между коненом и коннектором от 180 до 50 дня крайнего (перед загпушкой) выхода из коннектора и при днине от 160 до 50 дня остапьных выходов из коннектора.

Примечание — Если расстояние между коллектором и коленом более 180 для крайнего (перед заглушкой) выходом из коллектора, для остальных — более 160 , то выход из коллектора и колено не объединяют в одно МС.

г) конфигурацию ИТ перед «МС неопредепенного вида» не регнаментируют.

18

ГОСТ 8.586.2-2005

Рисунок 6 — Схема коллектора

6.2.9    МС, расположенные перед СУ на расстоянии, превышающем указанное в таблице 4. для «МС неопределенного вида» не учитывают.

6.2.10    На рисунке 7 приведены три примера применения требований перечислений а) и б) 6.2.8.

В каждом примере второе МС относительно диафрагмы (см. рисунок 7) представляет собой МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 г / г 5О)», а р равно 0.4.

6.2.10.1 Если первое МС — полностью открытый шаровой кран, как приведено на рисунке 7а. длина которого 1О. то:

-    длина прямолинейного участка ИТ между фаном и диафрагмой должна быть не менее 12D (см. таблицу 4);

-    длина прямолинейного участка ИТ между МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 >/£50)» и краном должна быть не менее 220 согласно перечислению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (3002:/г50)» и диафрагмой должно быть не менее 440 согласно перечислению б) 6.2.8.

Таким образом, требуется дополнительная общая длина 90 = 440 - 220 - 120 - 10, которая может находиться либо до или после крана, либо частично до и после крана.

В соответствии с требованиями в перечислении б) 6.2.8 дополнительная длина 90 может не вводиться при условии, что к неопределенности коэффициента истечения будет арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0.5 %.

19

ГОСТ 8.586.2-2005

Могут также быть применены условия перечисления а) 6.2.8 для расположения крана вплотную к двум коленам в разных плоскостях, при условии, что имеется расстояние не менее 440 от двух колен в разных плоскостях до диафрагмы, как приведено на рисунке 76.

6.2.10.2    Если первое МС является переходником (конфузором) от диаметра 20 к диаметру О на длине 20. как приведено на рисунке 7в. то:

-    длина прямопинейного участка ИТ между конфузором и диафрагмой должна быть не менее 50 (см. таблицу 4);

-    длина прямопинейного участка ИТ между МС вида «Два копена в разных плоскостях (300^/2:50)» и конфузором допжна быть не менее 22 ■ 20 согласно перечиспению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (30О >/>5О)» должно быть не менее 440 согласно перечислению б) 6.2.8.

Так как фактическое расстояние равно 510 = 440 + 20 + 50. с учетом требования перечисления б) 6.2.8 дополнительной длины не требуется.

6.2.10.3    Если первое МС — расширитель (диффузор) от 0,50 до О на длине 20. как приведено на рисунке 7 г, то:

-    длина прямопинейного участка ИТ между диффузором и диафрагмой должна быть не менее 120 (см. таблицу 4);

-    длина прямолинейного участка ИТ между двумя коленами в разных плоскостях и диффузором допжна быть не менее 22 0.5О согпасно перечислению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 >/>50)» и диафрагмой должно быть не менее 440 согласно перечиспению б) 6.2.8.

Таким образом, требуется допопнитепьный прямопинейный участок ИТ 190 = 440-120-- 20 - 22 0.5О. который может быть пибо до или после диффузора, либо частично до и после него.

*440

20

Рисунок А.6 — Местные сопротивления, которые следует объединять в одно МС

МС. приведенные на схеме а рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два колена в разных плоскостях. /< 50» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 50.

-    «Два колена в разных плоскостях. 300 * / г 50* при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником от 160 до 50;

МС. приведенные на схеме б рисунка А.6. классифицируют как.

-    «Два колена в разных ппоскостях. 1< 50* при длине прямопинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 50;

-    «Два колена в разных плоскостях. 30О i /:> 50* при длине прямопинейного участка ИТ между копеном и тройником от 180 до 50.

Группы колен (см. А.1.2) с тройником в одно МС не объединяют.

МС, приведенное на схеме в рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (/ s 100)». если расстояние между коленом и тройником не более 100.

-    «Два 90° колена в одной плоскости ll-конфигурация (30О г / > 100)». если расстояние между коленом и тройником не более 30О и более 100.

МС. приведенное на схеме г рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два 90“ колена в одной плоскости S-конфигурация (/ £ 100)».если расстояние между коленом и тройником не более 100.

-    «Два 90' колена в одной ппоскости S-конфигурация (300 г I >100)». если расстояние между коленом и тройником менее 220 и болев 100.

А.8 Особенности определения длин для смешивающего потоки тройника

Еспи перед СУ установлено МС вида «Смешивающий потоки тройник», то соответствие требованиям к длинам прямопинейных участков ИТ необходимо проверять по всем звеньям труб, образующим данное МС. например по схеме, представленной на рисунке А.7.

В соответствии с таблицей 4 и требованиями 6.2.8, после вентиля необходим участок длиной 150. а после конфузора — 60. Если длины прямолинейных участков перед тройником сокращены в обоих направлениях или только в одном направлении, к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавпяют дополнительную неопределенность, равную 0.5 %.

33

погод ттхДчк

Рисунок А.7 — Возможная схема установки местного сопротивления вида «Смешивающий потоки тройник» перед

сужающим устройством

34

ГОСТ 8.586.2-2005

Приложение Б (справочное)

Устройства подготовки потока

Б.1 Общие положения

В приложении приведены требования к монтажу патентованных УПП «Gallagher» и УПП конструкции NOVA типа перфорированного диска K-Lab. известной как УПП «К-Lab NOVA*.

Эти УПП приведены в качестве примеров устройств, прошедших испытания на соответствие требованиям ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж) и [19]. (201.121J.

Б.2 Устройство подготовки потока «Gallagher»

Б.2.1 УПП «Gallagher», конструкция которого приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). может быть установлено после любого вида МС в соответствии с Б.2.2.

Б.2.2 Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС L_f должно быть не менее 170.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой L_g удовлетворяло условиям.

5D s L_i s L, - 80 при р s 0.67;

6 D$L_ss. 80 при 0.67 < р £ 0.75.

Б.З Устройство подготовки потока «К-Lab NOVA»

Б.3.1 Конструкция УПП «К-Lab NOVA» приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). УПП может быть установлено после любого вида МС при fti 0.67 в соответствии с требованиями 3.2.

Б.3.2 Расстояние между диафрагмой и бпижайшим МС L_f должно быть не менее 17D.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой L_s удовлетворяло условию:

8.50 £L_t&L_f -7.5D.

35

ГОСТ 8.586.2-2005

Библиография

36

[15)

ГОСТ 8.586.2-2005

(16]    ГОСТ 8.563.1-97    Государственная    система    обеспечения    единства    измере

ний. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления. Диафрагмы, сопла ИСА 1932 и трубы Вентури, установленные в заполненных трубопроводах круглого сечения. Технические условия

(17]    Zanker, K.J. and Goodson. D. Qualification of a flow conditioning device according to the new AP114.3 procedure. Flow Measurement and Instrumentation. 11. June 2000. pp. 79-87

(18]    Reader-Harris. MJ. and Brunton. W.C. The effect of diameter steps In upstream pipework on orifice plate discharge coefficients, in Proc. 5th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Washington. D C.. April 2002

(19]    Morrow. T.B. Metering Research Facility Program Orifice Meter Installation Effects: Ten-tnch sliding flow conditioner tests. Technical Memorandum GRI Report No. GRI-96/0391. San Antonio. Texas: Southwest Research Institute. November 1996

(20]    Kamlk. U. A compact orifice metertflow conditioner package. In Proc. of 3rd Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. San Antonio. Texas. March 1995

(21]    Kamik. U.. Studzlnski. W.. Geerllgs. J and Kowch, R. Scale up tests on the NOVA Flow Conditioner for orifice meter applications. In Proc. of 4th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Denver. Colorado. June 1999

37

ГОСТ 8.586.2-2005

УДК 681.121.842:006.354    МКС 17.020    Т86

Ключевые слова: расход, количество, среда, измерение, метод, общие требования, установка, диафрагмы

Редактор O.S. Гспсисеаа Технический редактор В.Н. Прусаяооа Корректор Т.Н. Комонешсо Компьютерная верстка П.А. Круговой

Сдано о набор 06.12 2006 Подписано d печать 16.01.2007 Формат 60x84 Бумага офсетная. Гарнитура Ариал. Печать офсетная. Уел печ. л. 4,65. Уч.-изд. п. 4.30. Тираж 706 экз. Зак. 20. С 3571.

ФГУП «Стандартинформ». 123995 Москва. Гранатный пер.. 4. www.gostinfo.ru    info@goslinfo.ru

Набрано во ФГУП «Стандартинформ» на ПЭВМ.

Отпечатано а филиале ФГУП «Станаартинформ» — тип. «Московский печатник». 105062 Москаа. Лялин пер.. 6.